Площадь нетто и брутто кирпичной стены

Толщина стенки достаточна.

4.1 Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием.

Центрально приложенную к столбу расчётную продольную силу принимаем как для железобетонной колонны 1-го этажа с k=1,03, учитывающим увеличение собственного веса столбаN=1,03*2186 =2252Кн. Несущую способность кирпичного столба определяем по формулеN*m_g*A*R_sk, гдеm_g– коэффициент, учитывающий ползучесть кладки, А – площадь сечения столба,- коэффициент продольного изгиба,R_sk– расчётное сопротивление армированной кладки.

R_sk=R+ 2**R_s/1002*R, гдеR– расчётное сопротивление неармированной кладки,- объёмный коэффициент армирования.

Значение должно соответствовать условию: 0,1%50*R/R_s. Предельное значение

Примем

Тогда R_scu= 2*1,3+2*240*0,3/100 =4,04.

Приняв в первом приближении = 0,9, найдём площадь сечения столба.

см 2 . Размеры сторон сечения столба назначаем кратными размерам кирпича 103103 см. (А=10610 см 2 ). Для уточнения значенийопределим значение гибкости_h= 440/103 = 4,27

Требуемое значение: .

Соответствующее значение

Принимая с=6см определим шаг сеток по высоте (при Ast= 0,196 см 2 для стержней5мм.)

см < 40 см.

24,9/7,7 = 3,23ряда. Сетки укладываем через 3 ряда.

Рис.6 К расчету столба и простенка

1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия и расчет ребристой плиты 1

1.1 Компоновка 1

1.2 Установка размеров сечения плиты 2

1.3 Условия изготовления плиты и характеристики 3

1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, 3

нормальному к продольной оси. 3

1.5 Алгоритм №1 Определение площади сечения напрягаемой или ненапрягаемой арматуры в изгибаемых элементах таврового 3

или прямоугольного профиля из условия расчета нормальных 3

1.6 Расчёт полки плиты на местный изгиб. 4

1.7 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению 4

наклонному к продольной оси 4

1.8 Алгоритм №2 4

Проверка прочности наклонных сечений изгибаемых 4

элементов постоянной высоты таврового или прямоугольного 4

сечения (с напрягаемой или ненапрягаемой арматурой) 5

на действие поперечных сил. 5

1.9 Вычисление геометрических характеристик сечения 6

плиты, трещиностойкости и прогибов ребристой плиты. 6

1.10 Алгоритм №3 6

Вычисление геометрических характеристик 6

сечения плиты, трещиностойкости и прогибов 6

ребристой плиты. 6

2. Проектирование сборного неразрезного ригеля 8

3. Железобетонные колонна и фундамент. 9

3.1 Расчёт колонны. 9

3.2Определение сечения арматуры в о внецентренно сжатых элементах прямоугольного сечения с симметричной арматурой. 10

3.3 Алгоритм №4 10

Определение сечения арматуры во внецентренно сжатых 10

элементах прямоугольного сечения с 10

симметричной арматурой. 10

3.4Расчёт консоли. 11

3.5 Расчет фундамента. 12

4.Каменные и армокаменные конструкции. 13

4.1 Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием. 14

Расчет наружной кирпичной стены толщиной 250 мм на прочность и устойчивость

Данный расчет представляет собой проверку несущей наружной стены дома по проекту SDT-172-2K.G.

1. Исходные данные

Регион строительства: г. Москва

Длина стены (L): 8,03 м.

Высота стены (H): 3,01 м.

Толщина стены (t): 0,25 м.

Кирпич для кладки: полнотелый керамический кирпич размером 250х120х65 мм марки М150.

Раствор для кладки: цементно-песчаный раствор марки М50.

Армирование кладки: не предусмотрено (в проекте арматурная сетка заложена, но в расчете это учитываться не будет).

Требуется рассчитать стену 1 этажа в осях 1/А-Б на прочность.

Рис. 1. План 1 -го этажа

Рис. 2. План 2-го этажа

2. Сбор нагрузок

Рис. 4. Таблица сбора нагрузок с перекрытий и крыши

3. Расчет

Расчет производится на 1 погонный метр стены согласно разделу 7 СП 15.13330.2012 «Каменные и армокаменные конструкции».

3.1. Расчет наружной несущей стены на прочность

Расчет стены на прочность производим для самой нагруженной наружной стены. В нашем случае это стена в осях 1/А-Б.

Рис. 5. Расчетная схема

Определение полной нагрузки, которая действует на 1 пог.м кладки под перекрытием 1 этажа:

N = G + Pкр + P₁ + P₂ = 1,60 т + 0,77 т + 2,28 т + 0,40 т = 5,05 т,

G = 2,97 м * 1 м * 0,25 м * 1,8 т / м 3 * 1,1 + 0,2 м * 0,25 м * 1 м * 2,5 т/м 3 * 1,1 = 1,47 т + + 0,13 т = 1,60 т – вес кладки выше перекрытия 1 этажа;

P_кр = 0,24 т/м 2 * 3,2 м * 1 м = 0,77 т – полная расчетная нагрузка от крыши;

P₁ = 1,00 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 2,28 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 1 этажа.

P₂ = 0,175 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 0,40 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 2 этажа.

Определение места приложения нагрузки от перекрытия 1 этажа:

e₁ = 120 мм / 3 = 40 мм

В проекте плита перекрытия 1-го этажа опирается на всю толщину стены. Для данного расчета же возьмем более худший вариант – предположим, что плита опирается на 120 мм, т. е. величина, а = 120 мм.

В связи с этим продольная сила P1 от перекрытия будет действовать на расстоянии 40 мм (120*1/3 – центр тяжести эпюры напряжений в виде треугольника).

Определение места приложения нагрузки от вышележащих этажей:

е₂ = 250 мм / 2 = 125 мм

Нагрузка от вышележащих этажей G приложена по центру стены.

Определение эксцентриситета расчетной силы N относительно центра тяжести сечения:

e = e₂ – e1 = 125 мм – 40 мм = 85 мм = 8,5 см.

3.1.1. Расчет по сечению 1-1

Данный расчет осуществляется для глухих стен, где расчетное сечение находится на уровне низа перекрытия 1-го этажа. В этом сечение действует продольная сила N и максимальный изгибающий момент М.

Определение изгибающего момента:

M = P1 * e = 2,30 т * 8,5 см = 19,38 т*см

Определение эксцентриситета продольной силы N:

e₀₀ = М / N = 19,38 т*см / 5,05 т = 3,84 см

Определение общего эксцентриситета:

e_v – величина случайного эксцентриситета равная 2 см, принятая согласно п. 7.9, так как толщина стены 250 мм.

Проверка необходимости в расчете по раскрытию трещин в швах кладки согласно п. 7.8:

y = t / 2 = 250 мм / 2 = 125 мм = 12,5 см.

Расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.

Определение прочности кладки внецентренно сжатого элемента:

N ≤ m_g * φ₁ * R * A_c * ω = 1 * 0,79 * 0,018 т/см 2 * 1332 см 2 * 1,242 = 23,52 т.

φ = 1 — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, принятый согласно п. 7.4.

φс = 0,58 — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 19 в плоскости действия изгибающего момента при отношении:

t_c = t – 2e₀ = 25 см – 2 * 5,84 см = 13,32 см.

Для определения φ_с также требуется знать упругую характеристику α, которая в свою очередь находится по таблице 17 в зависимости от вида кладки и марки раствора. В нашем случае α = 1000.

m_g = 1 — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, принятый согласно п. 7.4.

R = 1,8 Мпа = 18 кг/см 2 = 0,018 т/см 2 — расчетное сопротивление кладки сжатию, определяемое по таблице 2 в зависимости от марки кирпича М150 и марки раствора М50.

A_c = 1332 см 2 — площадь сжатой части сечения, определяемая по формуле:

A = 2500 см 2 — площадь поперечного сечения, которая в нашем случае считается на 1 п.м., определяемая по формуле:

А = L * t = 100 см * 25 см = 2500 см 2

ω = 1,234 — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 20. В нашем случае данный коэффициент определяется по формуле:

Вывод: прочность наружной стены толщиной 250 мм из керамического кирпича марки М150 на цементно-песчаном растворе марки М50 в расчетном сечении I-I обеспечена без дополнительного армирования сетками.

3.1.2 Расчет по сечению 2-2

Данный расчет выполняется в месте, где действует момент 2/3М. Бывают случаи, когда именно это сечение оказывается критичным из-за минимальных коэффициентов m_g и φ.

Определение продольной силы с учетом кладки:

N = G + G_кл + P_кр + P₁ + P₂= 1,60 т + 0,5 т + 0,77 т + 2,28 т + 0,40 т = 5,55 т,

Так как сечение 2-2 находится на расстоянии Н/3 от перекрытия 1-го этажа, то нам необходимо к общей нагрузке прибавить еще вес кладки между сечениями 1-1 и 2-2. Определяем его по следующей формуле:

ρ = 1,8 т/м 3 — плотность кладки;

L₁ = 1 м – длина 1 погонного метра стены;

γ_f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке.

P_кр = 0,24 т/м 2 * 3,2 м * 1 м = 0,77 т – полная расчетная нагрузка от крыши;

P₁ = 1,00 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 2,28 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 1 этажа.

P₂ = 0,175 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 0,40 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 2 этажа.

Определение изгибающего момента:

Определение эксцентриситета продольной силы N:

e₀₀ = М / N = 12,92 т*см / 5,55 т = 2,33 см

Определение общего эксцентриситета с учетом случайного:

Проверка необходимости в расчете по раскрытию трещин в швах кладки согласно п. 7.8:

Расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.

Определение прочности кладки внецентренно сжатого элемента на расстоянии 2/3Н:

N ≤ m_g *φ₁ * R *A_c * ω = 0,956 * 0,875 * 0,018 т/см 2 * 1634 см 2 * 1,173 = 28,86 т.

φ = 0,92 – определяется по таблице 19 в зависимости от гибкости элемента:

l₀ = 2,01 м = 201 см – расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям 7.3. В нашем случае l₀ = 2H/3.

Коэффициент α = 1000 (не меняется, так как кладка та же).

φ_с = 0,83 — определяется по таблице 19 в зависимости от гибкости сжатой части сечения:

t_c = t – 2e₀ = 25 см – 2 * 4,33 см = 16,34 см.

m_g — коэффициент, определяемый по формуле:

N_g = G + G_кл + P_кр,g + P_1,g + P_2,g = 1,60 т + 0,5 т + 0,1 т + 1,84 т + 0,20 т = 4,24 т – расчетная продольная сила от длительных и постоянных нагрузок.

P_кр,g = 0,03 т/м 2 * 3,2 м * 1 м = 0,1 т – расчетная нагрузка от крыши (длительные + постоянные);

P_1,g = 0,81 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 1,84 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 1 этажа (длительные + постоянные);

P_2,g = 0,084 т/м 2 * 2,275 м * 1 м = 0,20 т – полная расчетная нагрузка от перекрытия 2 этажа (длительные + постоянные).

η = 0,046 – коэффициент, принимаемый по таблице 21;

e_0g = 5,05 см – эксцентриситет от продольной силы (длительные + постоянные нагрузки), который в сечении 2-2 равен:

e_0g = М / Ng = 12,92 т*см / 4,24 т = 3,05 см

при этом полный эксцентриситет с учетом случайного будет равен:

e_0g = e_0g + e_vg = 3,05 см + 2 см = 5,05 см

A_c = 1634 см 2 — площадь сжатой части сечения, определяемая по формуле:

ω = 1,173 — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 20. В нашем случае данный коэффициент определяется по формуле:

Вывод: прочность наружной стены толщиной 250 мм из керамического кирпича марки М150 на цементно-песчаном растворе марки М50 в расчетном сечении II-II обеспечена без дополнительного армирования сетками.

3.2. Расчет наружной несущей стены на устойчивость

Расчет кирпичной стены толщиной 250 мм на устойчивость производим для стены в осях 3/А-Б. Расчет производим по разделу 9 СП 15.13330.2016 «Каменные и армокаменные конструкции».

Согласно п. 9.17 должно выполняться условие:

По таблице 27 определяем группу кладки из кирпича марки М150 и раствора марки М50. В данном случае группа кладки – I.

Находим значение отношения H/t:

По таблице 29 определяем значение β. Для данного вида кладки β = 25.

Так как условия отличаются от указанных в п. 9.17, значение β принимаем с учетом поправочного коэффициента k, который приведен в таблице 30.

В свою очередь данный коэффициент является произведением, назовём их, подкоэффициенты, зависящие от характеристик стены. В нашем случае это следующие коэффициенты:

1. Стена с проемами

A_b = 803 см * 25 см = 20075 см 2 – площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены;

A_n = 20075 см2 – (160 см + 120 см) * 25 см = 13075 см 2 – площадь нетто.

Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5 H

Определяем общий коэффициент k:

Проверка дополнительных требований:

Коэффициент k должен быть не ниже коэффициента k_p, указанного в таблице 31 (для столбов).

Для стены толщиной 25 см и кладки из камней правильной формы k_p = 0,6, что меньше 0,726. Значит, окончательно принимаем k = 0,726.

Определение значения β с учетом поправочного коэффициента:

β = 25 * 0,726 = 18,15

Проверка основного условия:

18,15 ≥ 12,04 – условие выполняется.

Вывод: устойчивость наружной стены толщиной 250 мм обеспечена.

Заключение

Наружные стены дома по проекту SDT-172-2K.G удовлетворяют требованиям по прочности и устойчивости.

Свободная длина кирпичной стены

Ситуация такова: двухэтажное кирпичное здание размерами 9,0 м х 41,0 м в плане. толщина стены 640 мм, высота этажа 3,90 м. кирпичная стена длиной 41,0 м является несущей (на нее опираются плиты). можно ли как-то расчитать через какое расстояние ставить поперечные стены и ставить ли их вообще. в СНиПе говорится о допустимых отношениях высот стен к их толщинам. А вот с расчетом значения свободной длины по известным высотам и толщинам как то непонятно.

Просмотров: 32253
Регистрация: 22.11.2007
Новосибирск
Сообщений: 551

Для стены без проемов h=380 — табл. 29, п.5, k=0.8, при отсутствии поперечных стен можно считать, цитата:
— для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении, значения отношений «бета» должны быть на 30% менее установленных в пп.6.17-6.19.
Для стены с проемами h=640 — учесть наличие проемов.

Последний раз редактировалось and.rey, 12.07.2011 в 15:35 . Причина: не прав
Регистрация: 27.08.2009
Сообщений: 400
Сообщение от Den_13
можно ли как-то расчитать через какое расстояние ставить поперечные стены и ставить ли их вообще.

Смотрите СНиП по каменным армокаменным, там есть предельное расстояние между поперечными стенами до которого здание считается по жесткой конструктивной схеме (Таблица 27), далее здание считается по упругой схеме. Вся разница будет в представлении опирания каменных простенков на фундамент — либо шарнир, либо жесткое защемление со всеми вытекающими. Да еще если посмотрите пособие к СНиП там есть пример расчета.

Регистрация: 15.03.2011
Сообщений: 14

Правильно ли понимать, что при L>3.5H вводится лишь коэффициент 0,8 ограничивающий толщину стены в зависимости от высоты этажа? И можно поставить сколь угодно протяженную стенку при соблюдении этого условия посчитав здание по упругой схеме?

Регистрация: 27.08.2009
Сообщений: 400

Чтобы считать здание по упругой схеме расстояние между поперечными стенами должно быть не более ___ (см СНиП «Каменные и армокаменные» в зависимости от кладки и перекрытий).

Регистрация: 15.03.2011
Сообщений: 14

В СНиП как раз ограничение для жесткой схемы
п. 6.7 За жесткие опоры следует принимать:

а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;

б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл. 27;

в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл. 27, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте «в».

Регистрация: 27.08.2009
Сообщений: 400
Да пардоньте манек перепутал.

был КМДистом, сейчас ЖБКист

Регистрация: 28.03.2007
Сообщений: 241

А в случае если продольные несущие стены не перевязаны с поперечными самонесущими, как в этом случае быть? Такое вообще допустимо?

Регистрация: 10.09.2009
Ростов-на-Дону
Сообщений: 156

Поддерживаю впорос от Constructor450: как принимать свободную длину стены при отстуствии раскреплений поперечными стенами или иными конструкциями? Принимать с коэффициентом мю=2? В моём случае стена раскреплена с одного конца, а второй — свободный.

И ещё вопрос: H -высота этажа, как правильно принимается? До низа перекрытия? Или от пола нижнего до пола вышележащего этажа? Разница высоты в 300мм (200 плита + 100 полы) может существенно сказаться, когда стена проходит «на пределе».

Последний раз редактировалось Kandello, 01.04.2014 в 11:39 .
Регистрация: 03.09.2013
Сообщений: 187

насчет высоты этажа посмотри пособие по проектированию каменных и армокаменных
«4.8. Указанное в п. [4.3а] шарнирное опирание принимается в зданиях с неподвижными жесткими опорами, см. п. [6.7], при опирании на стену перекрытий без заделки в кладку опорных участков плит, настилов, балок, прогонов и т. п., а также при деревянных перекрытиях независимо от заделки их на опорных участках.
Величина H при железобетонных сборных или монолитных перекрытиях, заделанных на опорах в кладку, принимается равной высоте этажа за вычетом толщины железобетонной плиты, настила или панели перекрытия. В остальных случаях H принимается равной высоте этажа.
В одноэтажных зданиях за нижнюю опору принимается уровень отмостки или пола, если он конструктивно связан со стеной или находится ниже уровня земли.»

Регистрация: 10.09.2009
Ростов-на-Дону
Сообщений: 156

Jenec, спасибо за наводку. Возникает вопрос — опирание жб монолитного перекрытия на кирпичную стену толщиной 250мм по всей её толщине (опирание 250мм) считается заделкой или нет? После перекрытия стена продолжается, идёт выше.

Думал, что можно брать высоту «H» бОльшую, получать бэтта фактическое (H/h) бОльшее, и это будет в запас. Сейчас столкнулся со случаем, когда длина стены примерно = 3,5Н. Если взять высоту стены до низа перекрытия, то получаю L>3.5H. Если до уровня пола следующего этажа — то 2.5H
Регистрация: 17.04.2014
г. Владимир
Сообщений: 1

А как быть, если наружные стены из газобетона, продольной стены нет, там столбы (здание с неполным каркасом). Здание высотой в 3 этажа. Наружные стены несущие. Заказчик не хочет делать поперечных стен. Может у кого-нибудь есть пример расчета.

Последний раз редактировалось Mila Luna, 11.06.2014 в 16:06 .
Регистрация: 25.05.2018
Сообщений: 73

Подниму тему. Подскажите пожалуйста. Перелопатил уже весь интернет, СП всякие, форумы. Никак не могу понять, можно ли строить несущую стену в полтора кирпича (40 см) длиной 20 метров? Планируем здание, 2 этажа высотой 3,37 метра каждый и внизу подвал 1,8 метра. Стена внутренняя, с проёмами, на неё с двух сторон должны опираться плиты перекрытия с несущей способностью 12,5. Материал кирпич, какой именно, пока не определились. Вся проблема в том, что между поперечными стенами в одном месте доходит до 20 метров, есть ещё две, но поменьше (15,1 метра и 15,3 метра соответственно). Где в интернете не спрашивал, никто толком вразумительного ответа не даёт, отправляют читать СП 15.13330.2012. Так вот, по этому СП в соответствии с таблицей 28 всё норм, а вот п.9.17-9.20 всё совсем не норм. Там получается коэффициент 24,75 (это по формуле нетто и брутто и помноженное на 25 в соответствии с таблицей 29) и в итоге 24,75*1,2*0,4=11,88. Даже с армированием, которое добавляет 20% стена будет не больше 14 метров. Это же курам на смех, какие 14 метров, у нас один зал меньше 15,1 метров ну никак не выйдет, а хотелось бы в чистоте 18-20 метров получить. Что за чушь? Это очень жёсткие требования, все эти СП убивают вообще идею свободной планировки, то-то я и смотрю, что в готовых проектах огромное количество стен, даже пролёт 6 метров редкость, а я про 20. Да и вообще, почему столько противоречий даже в самом СП, например коэффициенты из п. п.9.17-9.20 не соответствуют таблице 28.

Расчет каменной кладки (толщина стены — 510 мм, ширина простенка — 1300 мм; длина здания — 66 м, ширина здания — 21 м)

; — площадь нетто по горизонтальному сечению стены; — площадь сечения брутто; — поправочный коэффициент для столбов, равный 0,6 при ; 0,65 – при ; 0,7 — при .

Для нашего случая . Для расчета стены выделяем полосу шириной . Тогда ; .

Следовательно, отношение высоты стены к толщине отвечает требованиям норм.

7.2.2. Расчет прочности простенка 1-го этажа

1.Опрделение действующих усилий

Собственный вес стены () толщиной определяем для полосы шириной .

Нагрузка от собственного веса частей стены:

— карнизной части высотой

— одного этажа высотой с учетом слоя внутренней штукатурки (размеры оконных проемов 4,5х3,6м)

— участка стены () между низом опирания ригеля и верхом оконного проема (сечение I-I)

— простенка между сечениями I-I и II-II (;)

Грузовая площадь, с которой передается нагрузка на продольную наружную стену с покрытия и перекрытий

Расчетная нагрузка от веса кровли и покрытия (см.табл.4.2.1 ). Нагрузка на стену с покрытия с учетом снеговой нагрузки со снижающим коэффициентом 0,8

Расчетная нагрузка от веса пола и конструкций перекрытия (см. табл.2.1).

Нагрузка на стену с одного междуэтажного перекрытия со снижением эксплуатационной нагрузки ( )

Продольная сила в сечении I-I

Продольная сила в сечении II-II

Изгибающие моменты от нагрузки с перекрытия:

а) в уровне опирания ригеля при глубине заделки с=25см,

в) в сечении II-II

Предварительные расчеты показали, что при данных пролете ригеля, шаге колонн, величине эксплуатационной нагрузке и высоте этажа моменты от ветровой нагрузки составляют около 1 % момента от нагрузки с перекрытия. Поэтому ветровая нагрузка при расчете простенка не учитывается.

2.Проверка прочности простенка

Общие данные для расчета. Площадь сечения простенка . Упругая характеристика кладки из керамического кирпича М75 на растворе М50 .

Расчетная высота стены .

Коэффициент продольного изгиба (см.табл. 3.4 методического пособия) для всего сечения в средней трети высоты стены (в сеч. II-II)

Коэффициент продольного изгиба в сечении I-I

Проверка прочности простенка в сечениях I-I и II-II приведена в табл.7.1.

Таблица 7.1 – Проверка прочности простенка

Вычисления для сеч. I-I

Результаты вычислений для сечений

Таким образом, в обоих сечениях прочность простенка обеспечена.

Следовательно, расчет по раскрытию швов кладки не надо производить.

Требуемое расчетное сопротивление кладки сжатию в наиболее опасном сечении (II-II)

Кладка из кирпича М75 на растворе М50 имеет

3.Расчет сетчатого армирования простенка

Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения следует производить по формуле: , где — расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяется по формуле:

Находим площадь поперечного сечения одного стержня c=0,04, s=0,225. м 2 . .

Сетчатое армирование применяют для повышения расчетного сопротивления кладки из кирпича всех видов.

7.3. Расчет узла опирания ригеля на простенок

7.3.1. Проверка прочности кладки на местное сжатие

Нагрузка передаваемая ригелем на стену равна

Расчет производится по формуле , где — площадь смятия (опирания ригеля); =0,5 — коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки; — коэффициент зависящий от материала кладки; — расчетное сопротивление кладки на смятие, продольная сжимающая сила от местной нагрузки. В нашем случае

, , где — расчетная площадь сечения, — коэффициент, зависящий от материала кладки, таблица 5.1 методического пособия.

м 2 , м 2 , , МПа, кН кН.

Условие выполняется. Не требуется вводить распределительную плиту.

7.3.2. Проверка длины опирания ригеля

Длина опирания ригеля должна удовлетворять условию , где

— максимальное напряжение в опорном узле, — временное сопротивление кладки сжатию. МПа.

Условие не выполняется, так как МПа. Следовательно, принятой длины опирания достаточно.

7.3.3. Расчет опорного узла на центральное сжатие

Расчет производится по формуле , где — коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле, — суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле.

Несущая способность опорного узла кНкН.

Несущая способность кладки обеспечена.

7.3.4. Расчет анкера

Продольная сила в уровне расположения анкера кН.

Усилия в анкере кН.

Принимаем анкеры из арматуры S240 МПа.

Требуемая площадь поперечного сечения анкера м 2 > м 2 .

Принимаем 212 с м 2 .

Анкеры приварены к закладным деталям ригеля четырьмя сварными швами длиной мм, высотой мммм с расчетным сопротивлением МПа.

Несущая способность сварных швов

Следовательно, прочность прикрепления анкеров к ригелю обеспечена.

Расчетное сопротивление кладки срезу МПа.

Среднее напряжение в уровне расположения анкера

МПа, принимаем глубину заделки анкера в кладке м.

Длина поперечного стержня анкера ,

Конструктивно принимаем м.

Похожие материалы

• Вариант перекрытия в монолитном железобетоне
• Проектирование несущих конструкций многоэтажных зданий
• Методика оценки и прогнозирования состояния длительно эксплуатируемых железобетонных конструкций