Расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи
Расчетные сопротивления грунта по боковой поверхности свай
Средняя глубина расположения слоя грунта, м
Расчетные сопротивления по боковой поверхности забивных свай, свай-оболочек f, кПа
песчаных грунтов средней плотности
крупных и средней крупности
пылевато-глинистых грунтов при показатели текучести IL, равном
- В случаях, когда в табл. П.1.20 значения R указаны дробные, числитель относится к пескам, а знаменатель — к глинам.
- В табл. П.1.20 и П.1.21 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м — от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
- Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi определяются интерполяцией.
- Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по материалам статического зондирования, значения по табл. П.1.20 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличивать на 100 %. При определении степени плотности грунта по материалам других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков по табл. П.1.20 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 МПа.
- Значения расчетных сопротивлений R по табл. П.1.20 допускается использовать при условии, если заглубление сваи в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее 3 м.
- Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15×0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается повышать на 20 %.
- Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
- Для супесей при числе пластичности Ip ≤ 4 и коэффициенте пористости e< 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
- При определении по табл. П.1.21 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай-оболочек и свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
10. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30 % против значений, приведенных в табл. П.1.21.
Рис.П.1.1. Номограмма для определения значений δ
16.11.2019 173.57 Кб 1 Плани семінарів Право 2009.doc
21.09.2019 2.42 Mб 16 Полный файл лекции Иванченко.DOC
06.11.2019 359.94 Кб 4 Положение рейтинг для повышенной стипендии.doc
18.11.2019 4.99 Mб 5 попов лекции.doc
11.04.2015 163.84 Кб 10 Пособие граф.doc
16.11.2019 2.52 Mб 51 ПОСОБИЕ к ОиФ Скибин, Галашев..doc
15.08.2019 4.17 Mб 77 Пособие к СНиП 2.04.03-85. Проектирование соору. doc
11.04.2015 285.18 Кб 37 Пособие МЛ.doc
11.04.2015 577.02 Кб 16 ПОСОБИЕ ЦЗН.doc
11.04.2015 2.31 Mб 97 Пособие.doc
02.08.2019 82.22 Кб 6 Пояснительная записка (курсового проекта).docx
Ограничение
Для продолжения скачивания необходимо пройти капчу:
Расчетные сопротивления под нижним концом свай и свай-оболочек
1 Над чертой даны значения R для песков, под чертой — для глинистых грунтов.
2 В таблицах 7.2 и 7.3 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м — от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах — от уровня дна болота.
При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в таблице 7.2 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.
3 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых грунтов значения R и fi в таблицах 7.2 и 7.3 определяют интерполяцией.
4 Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения R по таблице 7.2 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по таблице 7.2 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа.
5 Значения расчетных сопротивлений R по таблице 7.2 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:
4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;
3,0 — для зданий и прочих сооружений.
6 Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15×0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.
7 Для супесей при числе пластичности Iр ≤ 4 и коэффициенте пористости e < 0,8 расчетные сопротивления R и fi, следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
8 При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых зданий и сооружений
| Глубина заложения нижнего конца сваи h, м | Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением просадочных, с показателем текучести IL, равным | ||||||
| 0,0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
| 3 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 300 | 250 |
| 5 | 1000 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 350 |
| 7 | 1150 | 100 | 850 | 750 | 600 | 500 | 450 |
| 10 | 1350 | 1200 | 1050 | 950 | 800 | 700 | 600 |
| 12 | 1550 | 1400 | 1250 | 1100 | 950 | 800 | 700 |
| 15 | 1800 | 1650 | 1500 | 1300 | 1100 | 1000 | 800 |
| 18 | 2100 | 1900 | 1700 | 1500 | 1300 | 1150 | 950 |
| 20 | 2300 | 2100 | 1900 | 1650 | 1450 | 1250 | 1050 |
| 30 | 3300 | 3000 | 2600 | 2300 | 2000 | — | — |
| ≥ 40 | 4500 | 4000 | 3500 | 3000 | 2500 | — | — |
| Примечания | |||||||
1. В таблице 7.8 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м – от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах — от уровня дна болота.
2. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых грунтов значения R в таблице определяют интерполяцией.
7.2.8 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваи-оболочки), следует принимать по таблице 7.2 с коэффициентом условий работы грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с позицией 4 таблицы 7.4, при этом расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи
Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения — периметр поперечного сечения уширения.
Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах — и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного в створе уширения, следует принимать равным нулю.
2. Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.
Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi , указанные в табл. 1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.
4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, Fd кН (тс), с наклоном боковых граней iр 0,025 следует определять по формуле
Грунты
Коэффициент ki
Пески и супеси
Суглинки
Глины:
при Ip = 18
при Ip = 25
Примечание. Для глин с числом пластичности 18 < Ip < 25 значения коэффициента ki, определяются интерполяцией.
4.5. Несущую способность Fdu, кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле
Что подразумевается под значением расчетного сопротивления грунта под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи СП «свайные фундаменты» 24 13330
Вопрос 1: К чему относятся значения расчетного сопротивления грунта под нижним концом сваи и слоя грунта основания на боковой поверхности сваи для забивных и набивных свай в СП «свайные фундаменты» 24 13330 2011.
По теории механике грунтов и также по СП 22 13330 2016, несущая способность основания имеет 3 предельных значения. Первым является начальная критическая нагрузка, которая соответствует началу возникновения в грунте зон сдвига и окончания фазы уплотнения. Вторая представляет собой нагрузку, при которой под нагруженным фундаментом сформировываются сплошное области предельного равновесия, грунт приходит в неустойчивое состояние и третья понимается как нагрузка, при которой пластическая зона по краям фундамента развивается на глубине z=b/4 (где b- ширина фундамента).
Все вышеперечисленные термины соответствуют плоской задаче.
В СП 24 13330 2011 указаны формулы для определения несущей способности забивных и набивных свай
7.2.2. Несущую способность Fd, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающей на вдавливающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
Fd=γc(γR,RRA+u∑γR,ffihi), (7.8)
где γc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;
7.2.6. Несущую способность Fd, кН, набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по 7.2.7; а для набивной сваи, изготавливаемой по технологии, указанной в 6.4 а, б — по таблице 7.2;
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;
hi — то же, что и в формуле (7.8).
Можно отметить, что для забивных и набивных свай, предложен идентичный подход.
Таблица 7.2 и 7.3 показывают расчетные сопротивления под нижним концом свай и грунта основания на боковой поверхности свай по ФИЗИЧЕСКИМ ПАРАМЕТРАМ.
Вопрос в том, что к какому среди трех критических нагрузок выше относится R и fi. При достижении R и fi, грунт упруго работает или уже переходит к предельному состоянию?
Откуда значения, приведенные в таблицах 7.2 и 7.3, иными словам каким способом их определить (полевым или в лаборатории)?
Вопрос 2
В формуле (7.11), указано, что R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом (буровой) сваи, кПа, принимаемое по 7.2.7
.2.7. Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песков в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, — по формуле (7.12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м, — по формуле (7.13):
где α1, α2, α3, α4 — безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания;
γ’1 — расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
γ1 — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d — диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h — глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов — от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
б) для глинистых грунтов в основании — по таблице 7.8.
Примечания. 1. Указания 7.2.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.
2. Значения R, рассчитанные по формулам (7.12) и (7.13), не следует принимать выше значений, приведенных в таблице 7.2 для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях.
Вопрос: Понятно, что при различных типах свай и технологии изготовления, получаются разные указательные таблицы для определения расчетного сопротивления грунта. Почему приведенные значения расчетные сопротивления грунта в таблицах 7.2 и 7.8 существенно отличаются и каким способом их определяют?
Почему коэффициенты α1, α2, α3, α4 (для определения расчетного сопротивления грунта) принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания определяются в зависимости от МЕХАНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ а в остальных таблицах расчетное сопротивление грунта определяются по ФИЗИЧЕСКИМ ПАРАМЕТРАМ
Последний раз редактировалось Kahatu, 05.04.2021 в 12:21 .
Просмотров: 6209