На что работает траверса колонны
Конструкция базы должна отвечать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с основанием. При шарнирном сопряжении база при действии случайных моментов должна иметь возможность некоторого поворота относительно фундамента, при жестком сопряжении необходимо обеспечить сопряжение базы с фундаментом, не допускающее поворота.
По конструктивному решению базы могут быть с траверсой, с фрезерованным торцом и с шарнирным устройством в виде центрирующей плиты.
При сравнительно небольших расчетных усилиях в колоннах (до 4000-5000 кН) чаще применяются базы с траверсами. Траверса воспринимает нагрузку от стержня колонны и передает ее на опорную плиту. Чтобы увеличить равномерную передачу давления с плиты на фундамент, жесткость плиты увеличивают дополнительными ребрами между ветвями траверсы. В легких колоннах роль траверсы могут выполнять консольные ребра, приваренные к стержню колонны и опорной плите. В колоннах с большими расчетными усилиями (6000 — 10000 кН и более) целесообразно фрезеровать торец базы. В этом случае траэерса и ребра отсутствуют и плита, чтобы равномерно передать нагрузку на фундамент, должна иметь значительную толщину. Конструкция базы с фрезерованным торцом значительно проще и в этом случае позволяет вести монтаж более простым, безвыверочным способом.
Базы с шарнирным устройством четко отвечают расчетной схеме, но из-за большей сложности монтажа в колоннах применяются редко.
При шарнирном сопряжении колонны с фундаментом анкерные болты ставятся лишь для фиксации проектного положения колонны и закрепления ее в процессе монтажа. Анкеры в этом случае прикрепляются непосредственно к опорной плите базы; благодаря гибкости плиты обеспечивается необходимая податливость сопряжения при действии случайных моментов. При жестком сопряжении анкеры прикрепляются к стержню колонны через выносные консоли и затягиваются с напряжением, близким к расчетному сопротивлению, что устраняет возможность поворота колонны.
Диаметр анкерных болтов при шарнирном сопряжении принимают равным d=20-30 мм, а при жестком d=24-36 мм. Для возможности некоторой передвижки колонны в процессе ее установки диаметр отверстия для анкерных болтов принимается в 1,5-2 раза больше диаметра анкеров. На анкерные болты надевают шайбы с отверстием, которое на 3 мм больше диаметра болта, и после натяжения болта гайкой шайбу приваривают к базе.
2. Расчет и конструктивное оформление баз с траверсой и консольными ребрами
После выбора типа базы расчетом устанавливают размеры опорной плиты в плане и ее толщину. Требуемая площадь плиты:
Размеры плиты В и L определяются в пределах требуемой нагрузки по конструктивным соображениям в зависимости от размещения ветвей траверсы или укрепляющих плиту ребер.
Плита работает как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление от ветвей траверсы и ребер. Опыты показали, что давление на фундамент распределяется неравномерно, с пиками в местах передачи нагрузки. Однако для простоты расчета давление под плитой принимается равномерно распределенным. Плиту рассчитывают как пластину, нагруженную снизу равномерно распределенным давлением фундамента и опертую на элементы сечения стержня и базы колонны (ветви траверсы, диафрагмы, ребра и т. п.)
В соответствии с конструкцией базы плита может иметь участки, опертые на четыре канта — контур 1, на три канта — 2, на два канта — 3 и консольные — 4.
Наибольшие изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1 см, в пластинках, опертых на 3 или 4 канта, определяют по формулам:
при опирании на три канта
при опирании на четыре канта
При отношении сторон b/a > 2 расчетный момент определяется как для однопролетной балочной плиты по формуле:
При опирании плиты на два канта, сходящихся под углом, для повышения запаса прочности можно пользоваться формулой (8.40). Для этой цели следует принимать размер а1 по диагонали между кантами, размер b1 равным расстоянию от вершины угла до диагонали.
Изгибающий момент на консольном участке плиты определяется по формуле:
Обычно толщину плиты принимают в пределах 20-40 мм. При резком отличии моментов по величине на различных участках плиты надо внести изменения в схему опирания плиты, чтобы по возможности выравнить величины моментов, что должно привести к облегчению базы. Усилие стержня колонны передается на траверсу через сварные швы, длина которых и определяет высоту траверсы.
Если ветви траверсы прикрепляются к стержню колонн четырьмя швами, то получить требуемую высоту траверсы можно по формуле:
Высота углового шва принимается не более 1-1,2 толщины ветви траверсы, которая из конструктивных соображений устанавливается равной 10-16 мм. Высоту траверсы следует принимать не больше 85 kШ.
Швы, прикрепляющие ветви траверсы к опорной плите, рассчитывают на полное усилие, действующее в колонне.
Прикрепление диафрагм к ветвям траверсы рассчитывают в запас прочности на усилие
При опирании плиты на три или четыре канта линии раздела передачи давления принимаются по биссектрисам углов.
Прикрепление консольных ребер к стержню колонны рассчитывается на момент и поперечную силу.
Момент в плоскости прикрепления:
Поперечная сила в прикреплении консоли:
3. Расчет и конструктивное оформление базы при фрезерованном торце стержня колонны
При фрезерованном торце стержня колонны плиту обычно принимают квадратной со стороной:
Так как свесы плиты не укреплены, то плита иногда получается значительной толщины, толще обычного прокатного листа (40-50 мм). В связи с этим возможно применение литых плит или слябов.
Для точной фиксации положения мощной колонны по высоте опорную плиту удобно устанавливать отдельно с помощью трех установочных винтов. После выверки плиты и заливки ее до верхнего обреза бетоном на нее устанавливают стержень колонны.
Плита при фрезерованном торце стержня колонны работает как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление, сконцентрированное на участке, ограниченном контуром стержня.
Ведя расчет в запас прочности, можно определить изгибающий момент в плите по кромке колонны, рассматривая трапецеидальный учаcток плиты как консоль шириной b (у сопряжения с колонной):
Точный расчет, учитывающий фактический пространственный изгиб плиты, для прямоугольной пластинки весьма сложен, однако он может быть упрощен, если заменить прямоугольную плиту и сечение колонны равновеликими им по площади кругами.
В каждой точке такой пластины возникают моменты: Мr — в радиальном направлении и Мt — в тангенциальном направлении при ширине расчетного элемента 1 см:
По найденным моментам определяют напряжения:
Траверсы базы колонны
Доброгого дня. Коллеги,подскажите,каким расчетом определяется необходимость постановки траверс в базе внецентренносжатой сплошной колонны.
Просмотров: 20385
Регистрация: 16.04.2010
Сообщений: 157
есть в Пакете прикладных программ к Лире расчет базы колонн. Она сама выдаст нужно или нет. Иначе выдаст предупреждение.
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
А чем руководствуются Пакет прикладных программ?
Регистрация: 06.10.2004
Сообщений: 2,722
Сообщение от eilukha
А чем руководствуются Пакет прикладных программ?
1-для начала определитесь что вы имеете ввиду под траверсами
а-если для вас траверсы — узел с анкерами вынесенными за пределы базы колонны
-Когда применять? Когда при нормальной базе колонны получается слишком большой диаметр анкеров. т.е. тупо не хватает расстояния между анкерами для компенсации момента в заделке колонны
-Либо ответственное здание и желание перестраховаться
б-если для вас траверсы это обычная безтраверсная база колонны, только с траверсами
-Когда применять: т.к. опорная плита такой базы считается на изгиб, и делиться по участкам, то применять траверсы нужно когда требуется уменьшить длину участка, или разбить базу на участки определенной конфигурации.
__________________
куплю справку
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
| определитесь |
| узел с анкерами вынесенными за пределы базы |
| ответственное здание и желание перестраховаться |
— субъективно
Это
| когда требуется уменьшить длину участка |
можно сделать и при
| обычная безтраверсная база |
При равных условиях можно сконструировать базу и с траверсой, и без нее. Имеются мнения, что якобы база без траверсы не обеспечивает достаточной жесткости узла, хотя проверок на жесткость базы нет, только на прочность.
Сообщений: n/a
Все зависит от нагрузок, сечений и материалов. Сделайте расчет сварных швов при базе без траверсы и посмотрите какие катеты получаются. Хотя, однозначно скажу, что для внецентренно сжатой колонны траверсы потребуются 100%.
Регистрация: 17.03.2010
Сообщений: 63
При равных условиях действительно можно рассмотреть оба варианта. Разница будет в толщине опорной плиты. Хотите перерасход (я о длине) анкерных болтов и металла на опорную плиту- можно и без траверс, желаете уменьшить толщину опорной пластины, а, следовательно и меньшую длину болтов-применяйте траверсы (в этом случае перерасход идет только на траверсы)
| Viktoriya_Fender |
| Посмотреть профиль |
| Найти ещё сообщения от Viktoriya_Fender |
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
| Хотите перерасход |
— а если получены близкие решения по стоимости, то какая база предпочительнее?
Регистрация: 17.03.2010
Сообщений: 63
ИМХО:я делаю с траверсами, они позволяют равномерно передавать нагрузку от колонн (это если в колоннах не слишком большие усилия)
| Viktoriya_Fender |
| Посмотреть профиль |
| Найти ещё сообщения от Viktoriya_Fender |
Регистрация: 06.05.2006
Ростов-на-Дону
Сообщений: 6,211
Можно почитать еще вот это обсуждение: http://forum.dwg.ru/showthread.php?t. E0%E2%E5%F0%F1
Регистрация: 25.02.2007
Сообщений: 84
C помощью траверсы продольное усилие передается через сварной шов, приваривающий траверсу к колонне, на опортую плиту. Высота траверсы и их количество принимается исходя из требуемой длины сварного шва. В случае, если траверта не устанавливается, необходимо проверить на смятие торцевую часть колонны.
Сказанное — в дополнение к тому, что траверса разбивает опорную плиту на участки, тем самым требуется плита меньшей толщины. Хотя не всегда траверса разбивает плиту на меньшие участки. Например, две траверсы, установленые на круглую или двутавровую колонну не дают такого результата.
__________________
Дай Бог, что бы ничего не развалилось.:drinks:
| Александр Шевелев |
| Посмотреть профиль |
| Посетить домашнюю страницу Александр Шевелев |
| Найти ещё сообщения от Александр Шевелев |
Регистрация: 06.10.2004
Сообщений: 2,722
равных неравных условиях ))
субъективно объективно.
Расчет бестраверсной базы описан подробно в учебнике Горева по МК. т.1 раздел-базы колонны. Непроходит — вводим траверсы.
при изготовлении колонны с бестраверсной базой все что нужно отпилить ствол колонны и приварить базовую плиту.
А вот при траверсах уже все гораздо сложнее и многодельнее.
там и рабочие немаленькие швы на траверсах. И стыковые швы зачастую при уширении колонны, которые нужно делать с разделкой и проч.
__________________
куплю справку
Регистрация: 16.04.2010
Сообщений: 157
Траверсы появляютсся, где нужно компенсировать опорный момент. Например, если колонна смонтирована с отклонением по вертикали, он может появиться, а у Вас траверс нет. Поэтому направление установки траверс будет зависеть от направления расчетного момента. Посчитайте в Пакете ПП, все станет ясно. Там и катеты швов просчитываются.
Регистрация: 10.12.2007
Сообщений: 255
Собственно,считал вручную. по учебникам Белени,Шестака. то есть там сразу принимается база с траверсами,разбивающими ее на зоны, и по макс.изгиб.моментам принимается толщина опорн.плиты. потом считается высота траверсы(по требуемой длине сварных швов). и расчитываются анкерные болты.Что получилось у меня. принял вариант базы колонны с траверсами и креплением анкерными болтами за опорную плиту,расчитав в предлагаемом порядке получил большой диаметр болтов и кол-во болтов(4xd36 на растянутой стороне),соответственно места крепить за базу колонны нет.Или может какая-то ошибка.
Колонна является стойкой в Т-образной опорной стойке навеса,узел соединения стойки с ригелями рамный жесткий,и заделка в фундамент в плоскости действия изгиб.момента тоже принята жесткой.Нагрузка взята в предположении,что снег счищен на одну сторону навеса.В итоге получается,что колонна находится в сжато-изгибаемом состоянии и в уровне базы колонны действуют усилия:момент M=22.96т*м и продольная сжимающая сила N=13.698т.Колонна принята-двутавр 30К1
| эпюры.doc (189.0 Кб, 391 просмотров) |
Последний раз редактировалось ganesh, 22.04.2010 в 08:41 .
Регистрация: 30.05.2007
Сообщений: 25,089
Сообщение от ganesh
. получил большой диаметр болтов и кол-во болтов(4xd36 на растянутой стороне),соответственно места крепить за базу колонны нет.Или может какая-то ошибка.
. в уровне базы колонны действуют усилия:момент M=22.96т*м и продольная сжимающая сила N=13.698т.Колонна принята-двутавр 30К1
Вот тут есть калькулятор: http://dwg.ru/dnl/4589
__________________
Воскресе
3.6. База колонны с траверсами
Конструкция базы должна отвечать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с основанием (см. рис. 26). При шарнирном сопряжении колонны с фундаментом анкерные болты ставят лишь для фиксации проектного положения колонны и закрепления ее в процессе монтажа. Анкеры в этом случае прикрепляют непосредственно к опорной плите базы, и благодаря гибкости плиты
| обеспеч вается необходимая податливость сопряжения при действии | |
| случайных моментов. Диаметр анкерных болтов принимают равным | |
| 20…30 мм, а отверст я для анкерных болтов принимают в 1,5…2 раза | |
| С | |
| больше д аметра анкеров. На анкерные болты надевают шайбы с от- | |
| , которое на 3 мм ольше диаметра болта, и после натяжения | |
| болта гайкой шай у пр варивают к | . |
верстием(4000…5000 кН) пр меняются азы с траверсами. Траверса воспри- При сравн тельно не ольших расчетных усилиях в колоннах нимает нагрузку со стержня колонны и передает ее на опорную плиту. Чтобы увел ч ть равномерную передачу давления с плиты на фунда-
| мент, жесткость плиты увеличивают дополнительными ребрами | |
| (рис. 30). | базе |
| А | |
Таким образом, аза колонны выполняет две функции распределяет усилие, передаваемое колонной на фундамент, снижая напря-
3.6.1. Определение размеров опорной плиты
Си бА Д Рис. 30. Конструктивная схема базы И колонны: 1 – стержень колонны; 2 – опорная плита; 3 – траверсы; 4 – ребра жесткости; 5 – оси анкерных болтов; h mp – высота траверсы; t mp – толщина траверсы; h p – высота ребра жесткости; t p – толщина ребра жесткости; t on – толщина опорной плиты
где R b расчетное сопротивление бетона осевому сжатию (прил. 4), кН/см 2 ; ф коэффициент увеличения R b в зависимости от соотно- шения площадей верхнего обреза фундамента А ф и опорной плиты А оп
3.6.2. Определение размеров траверс и ребер базы колонны
Траверсы и ребра жесткости предназначены для равномерного распределения нагрузки от стержня колонны по площади опорной плиты. Следующие размеры траверс и ребер принимаются по конструктивным требованиям: t тр 10. 14мм – толщина траверсы; t p t mp 2 мм – толщина ребра жесткости; h p 0,8 h mp – высота ребра жесткости. Если торец колонны не фрезерован, то передача усилия от колонны к опорной плите происходит через траверсу – вертикальные
опорные листы. В этом случае усилие от колонны передается через вертикальные швы на траверсу и от траверсы через горизонтальные швы на опорную плиту.
| Поэтому высота траверсы h тр определяется из условия прочно- | ||||||||||||||||
| сти сварных швов, приваривающих траверсы к стержню колонны. | ||||||||||||||||
| С | ||||||||||||||||
| Количество вертикальных швов принимается четыре (см. рис. 29). | ||||||||||||||||
| Расчет сварных угловых швов производится на условный срез: | ||||||||||||||||
| 1) при срезе по металлу шва | ||||||||||||||||
| при | N | к | 1, | (72) | ||||||||||||
| 4 β f k f h тр R wf γ c | ||||||||||||||||
| отсюда h mp | N к | + 2 см; | (73) | |||||||||||||
| 4 β f k f R wf c | ||||||||||||||||
| 2) | срезе по металлу границы сплавления | |||||||||||||||
| N к | 1, | (74) | ||||||||||||||
| 4 β z k f h тр R wz γ c | ||||||||||||||||
| отсюда h mp | 4 β | N к | + 2 см. | (75) | ||||||||||||
| k | f | R | c | |||||||||||||
| z | wz | |||||||||||||||
| Все обозначения в формулах – см. п. 2.6 данного пособия, при | ||||||||||||||||
| этом катет шва k f принимается k f | Д | |||||||||||||||
| min | ≤ k f | ≤ 1,2 t min. | ||||||||||||||
| Полученная б высота траверсы А не должна превышать отметку по- | ||||||||||||||||
| ла 1-го этажа h mp h з | 100 мм, что регулируется изменением катета | |||||||||||||||
| шва. | ||||||||||||||||
| Размеры траверс и ребер | принимаются в соответствии с | |||||||||||||||
| ГОСТом на листовую сталь. | И | |||||||||||||||
3.6.3.Определение толщины опорной плиты Плиту рассчитывают как пластинку, нагруженную (снизу) равномерно распределенным давлением фундамента и опертую на элементы стержня и базы колонны (траверсы и ребра). Для расчета вырезают из плиты полоску шириной 1 см в направлении наименее благоприятной работы плиты. Равномерно распределенное реактивное давление со стороны фундамента ф на полосе шириной 1 см определяется по формуле
| q ф ф 1 см, кН/см. | (76) |
Опорная плита (рис. 32) представляет собой пластину на упругом основании, закрепленную на разных участках по двум (участок 4 ), трем (участки 2;3 ) и четырем (участок 1 ) сторонам. Для определения толщины опорной плиты базы необходимо найти изгибающие моменты на участках 1 , 2 , 3 , 4 . Си бА Рис. 32. Схема расположения Д расчетных участков опорной плиты Вычисляемые изгибающие моменты зависят от соотношения сторон: при опирании на три стороны – защемленной к свободной, при опирании на четыре стороны – большей к меньшей [1, п. 8.6]. Участок 1 работает на изгиб как пластина, опертая по четырем сторонам. Изгибающие моменты М 1 а (в направлении короткой стороны) и М 1 в (в направлении длинной стороны), кН·см, определяются по формулам
| М | 2 | ; | М | 2 | ||
| q а | q И b , | |||||
| 1 а | 1 | ф 1 | 1 в | 2 | ф 1 | (77) |
где α 1 , α 2 – коэффициенты, зависящие от отношения длинной стороны b 1 к короткой а 1 : b 1 / а 1 (прил. 5). Участки 2 и 3 работают на изгиб как пластина, опертая по трем сторонам. Изгибающие моменты М 2 и М 3 , кН·см, определяются по формулам
| М 2 3 q ф а 2 2 | ; | (78) | |||||||||||||||||||
| М | 3 | q а 2 | (79) | ||||||||||||||||||
| 3 | ф | 3 | , | ||||||||||||||||||
| где α 3 – коэффициент, зависящий от отношения закрепленной сторо- | |||||||||||||||||||||
| ны пластины b i к свободной а i : b i / a i (см. прил. 5). | |||||||||||||||||||||
| При отношении сторон a i / b i | пластина может быть рассчи- | ||||||||||||||||||||
| тана как консоль и изгибающий момент определяется по формуле | |||||||||||||||||||||
| С | M i | q | b | 2 | (80) | ||||||||||||||||
| ф | i . | ||||||||||||||||||||
| 2 | |||||||||||||||||||||
| Участок | 4 | опирается | по | ||||||||||||||||||
| двум сторонам (рис. 33). Изги- | |||||||||||||||||||||
| бающий момент М 4 , кН·см, опре- | |||||||||||||||||||||
| 4 | деляется как для пластины, опер- | ||||||||||||||||||||
| b | |||||||||||||||||||||
| и a 4 | той по трем сторонам, с услов- | ||||||||||||||||||||
| b’ | a’ | ными | размерами | а 4 | (диагональ | ||||||||||||||||
| 4 | 4 | прямоугольника) и b 4 (расстоя- | |||||||||||||||||||
| ние от вершины угла до диагона- | |||||||||||||||||||||
| Рис. 33. Схема к расчету участка 4 | ли) по формуле | ||||||||||||||||||||
| М | 4 3 q ф а 4 2 . | (81) | |||||||||||||||||||
| бА | |||||||||||||||||||||
| Толщина опорной плиты находится из условия прочности уча- | |||||||||||||||||||||
| стка пластины с максимальным изгибающим моментом М max : | |||||||||||||||||||||
| M max | R y c , | (82) | |||||||||||||||||||
| W пл | |||||||||||||||||||||
| Д | |||||||||||||||||||||
| где W пл – момент сопротивления, см 3 , плиты шириной 1 см, | |||||||||||||||||||||
| W | 1см t 2 | М | max . | ||||||||||||||||||
| пл | пл | (83) | |||||||||||||||||||
| 6 | R y c | ||||||||||||||||||||
| По | равенству (83) | определяется требуемая | толщина | опорной | |||||||||||||||||
| плиты, см, | И | ||||||||||||||||||||
| t пл | М max 6 , | (84) | |||||||||||||||||||
| R y c | 1 | ||||||||||||||||||||
| где γ с – коэффициент условия работы опорной плиты, γ с = 1,2 | |||||||||||||||||||||
| [1, п. 4.3, табл. 1, поз. 9]. | |||||||||||||||||||||
Толщина плиты принимается в соответствии с ГОСТом на листовую сталь и не должна превышать 40 мм. Если t пл 40 мм, необходимо уменьшить М max путем постановки дополнительных ребер жесткости на наиболее загруженных участках и повторить расчет. Пример расчета. Требуется выполнить расчет элементов базы колонны. Исходные данные: N к = 4594 кН; класс бетона фундамента В12,5; расчет- ное сопрот влен е бетона осевому сжатию R b = 0,75кН/см 2 .
| Решен е: | N к | 4594 | |||
| Площадь опорной пл ты А | 4861 см 2 . | ||||
| С | оп | R b ф | 0,75 1,26 | ||
Пр н маем размеры опорной плиты В = 70 см. Факт ческое реакт вное давление на опорную плиту:
| ф | N к | 4594 | 0,94кН | см 2 R b γ ф 0,75 1,26 0,95кН см 2 . | ||||||||||
| 2 | 2 | |||||||||||||
| В | 70 | |||||||||||||
| и Высота траверсы определяется из условия прочности сварных швов, при- | ||||||||||||||
| варивающ х траверсы к стержню колонны при k f | = 1,2 см. Количество швов – | |||||||||||||
| четыре. | ||||||||||||||
| 1) | при срезе по металлу шва | |||||||||||||
| h mp | N | к | 4594 | 2 61см; | ||||||||||
| 4 β f k f | R wf c | |||||||||||||
| 4 0,9 1,2 18 1 | ||||||||||||||
| 2) | при срезе по металлу границы сплавления | |||||||||||||
| N к | Д | |||||||||||||
| 4594 | ||||||||||||||
| h | б А 2 58 см. | |||||||||||||
| mp | 4 β z k f R wz c | 4 1,05 1,2 16,65 1 | ||||||||||||
| Высота траверсы h тр = 610 мм. | И | |||||||||||||
| Толщина траверсы t тр | 14 мм. | |||||||||||||
| Толщина ребра жесткости | t p | t mp | ||||||||||||
| 2 = 14 – 2 = 12 мм. | ||||||||||||||
| Высота ребра жесткости h p 0,8 h mp | = 0,8·610 | = 490 мм. | ||||||||||||
Схема расположения элементов базы, участков опорной плиты и их размеров в мм
| С | ||||||||
| и | ||||||||
| ф | б | |||||||
| А | ||||||||
| Определен е толщ ны опорной плиты. | ||||||||
| Равномерно распределенное реактивное давление со стороны фундамента | ||||||||
| на полосе шириной 1 см: | ||||||||
| q ф ф 1 = 0,93 кН/см. | ||||||||
| Участок 1 ра отает на изгиб как пластина, опертая по четырем сторонам: | ||||||||
| b 1 = 36 см; a 1 = 17,2 см; b 1 / a 1 = 36/17,2 = 2,09; α 1 = 0,125; α 2 = 0,037. | ||||||||
| Изгибающий момент М | 1 а | q | ф | а 2 | 0,125 0,93 17,2 2 34,4кН см. | |||
| 1 | 1 | |||||||
| Изгибающий момент М | 1 в | 2 | q | ф | b 2 | 0,037 0,93 36 2 44,6кН см. | ||
| 1 | ||||||||
Участок 2 работает на изгиб как пластина, опертая по трем сторонам: b 2 =
| = 14,2 см; a 2 = | 36 см; при a 2 / b 2 = 36/14,5 = 2,5 > 2 пластина рассчитывается как | ||||||||||||
| консоль. | |||||||||||||
| q | 2 | 2 | |||||||||||
| ф | b Д | ||||||||||||
| Изгибающий момент M 2 | 2 | 2 | 93,76кН см. | ||||||||||
| Участок 3 работает на изгиб как пластина, опертая по трем сторонам: b 3 = | |||||||||||||
| = 15,6 см; a 2 = | 39,2 см; при a 2 / b 2 = 39,2/15,6 = 2,5 > 2 пластина рассчитывается | ||||||||||||
| как консоль. | |||||||||||||
| 2 | 2 | ||||||||||||
| q ф | b 3 | ||||||||||||
| Изгибающий момент M 3 | 0,93 15,6 И | ||||||||||||
| 2 | 2 | 113,16кН см. | |||||||||||
| Участок 4 | опирается по двум сторонам. Изгибающий момент М 4 опреде- | ||||||||||||
| ляется как для пластины, опертой по трем сторонам, с условными размерами | |||||||||||||
| а 21,1 см и в 10,5 см, в | а | = 10,5/21,1 = 0,5; α | = 0,06. | ||||||||||
| 4 | 4 | 4 | 4 | 3 | |||||||||
Изгибающий момент М 4 3 q ф а 4 2 0,06 0,93 21,1 2 24,8кН см.
Требуемая толщина опорной плиты определяется по максимальному изгибающему моменту в третьем участке M max = M 3 = 113,16 кН·см.
| Толщина опорной плиты t пл | М max 6 | 113,16 6 | 4,9см > 4 см. | ||||||||||||||
| 23,5 1,2 1 | |||||||||||||||||
| R y c 1 | |||||||||||||||||
| Для уменьшения толщины опорной плиты во втором и третьем участках | |||||||||||||||||
| С | |||||||||||||||||
| устанавливаются дополнительные ребра жесткости и производится перерасчет. | |||||||||||||||||
| хема расположения элементов базы с дополнительными | |||||||||||||||||
| ребрами жесткости и их размеров в мм | |||||||||||||||||
| и | |||||||||||||||||
| бА | |||||||||||||||||
| Участок 2 : b 2 = 14,2 см; a 2 = | Д | ||||||||||||||||
| 17,4 см; b 2 / a 2 = 14,2/17,4 = 0,82; α 3 = 0,107. | |||||||||||||||||
| Изгибающий момент М 2 | 3 q ф а 2 2 0,097 0,93 17,4 2 27,31кН см. | ||||||||||||||||
| Участок 3 : b 3 = 15,6 см; a 3 = | 19,0 см; b 2 / a 2 = 15,6/19,0 = 0,82; α 3 = 0,097. | ||||||||||||||||
| М | q | И | |||||||||||||||
| Изгибающий момент | 3 | 3 | ф | 3 | |||||||||||||
| Требуемая толщина опорной плиты определяется по максимальному изги- | |||||||||||||||||
| бающему моменту в третьем участке M max = M 1 в = 44,6 кН·см. | |||||||||||||||||
| Толщина опорной плиты t пл | М max 6 | 44,6 6 | 3,08 см. | ||||||||||||||
| 23,5 1,2 1 | |||||||||||||||||
| R y c 1 | |||||||||||||||||
Принимаем толщину опорной плиты t пл = 32 мм.
| Контрольные вопросы | |
| 1. | Какова конструктивная и расчетная схемы колонны? |
| 2. | Какие нагрузки действуют на колонну? Как определяется грузовая площадь |
| для колонны? | |
| 3. | Какая часть колонны является самой нагруженной? |
| 4. | Как определяется расчетная продольная сила N для колонны? |
| С | |
| 5. | Из каких элементов состоит колонна? |
| 6. | Из какого условия устойчивости центрально-сжатого стержня определяется |
| требуемая площадь сечения колонны? | |
| 7. | Как определяется г бкость стержня колонны? |
| 8. | От чего зав с т коэфф циент устойчивости? |
| и | |
| 9. | Чем характер зуется потеря местной устойчивости элементами колонны? |
| 10. | Как е услов я обеспеч вают местную устойчивость элементов колонны? |
| 11. | Какую функц ю выполняет аза колонны? |
| 12. | Какую функц ю выполняет опорная плита базы колонны? |
| 13. | бА |
| Из какого услов я определяется площадь опорной плиты базы колонны? | |
| 14. | По какой формуле определяется фактическое реактивное давление со сторо- |
| ны фундамента? | |
| 15. | Какую функц ю выполняют траверса и ребра жесткости базы колонны? |
| 16. | Из какого услов я прочности определяется высота траверсы? |
| 17. | Как определяется толщ на опорной плиты исходя из характера ее работы? |
| Д | |
| И | |
Траверса захват для монтажа жб колонн
Товар находится в неверной категории? Нажмите на ссылку и мы подберем для товара правильную категорию.
42 000 ₽ / шт
+7 Показать номер
Отправить сообщение
Запрос звонка
Характеристики
Производитель
Собственное производство
В строительстве при монтаже железобетонных колонн используют траверсу для монтажа колонн (захват для колонн). По способу крепления к колонне траверса бывает двух видов — за верхнее технологическое отверстие в колонн и за нижнее. Траверса для монтажа колонн за верхнее отверстие состоит из трех основных частей (сама траверса со скобами, канатные ветви (стропы) и палец в сборе ). Траверса для подъема и монтажа колонн за нижнее отверстие состоит из четырех основных частей (траверса со скобами, канатные ветви (стропы), направляющая рама с пальцем и нижний палец в сборе ). Траверса для монтажа жб колонн за верхнее отверстие для колонн различных сечений.
Колонны в которых конструктивно монтажное отверстие размещено сверху изделия контуются и монтируются с помощью простых и надежных траверс Конструкция изделия включает три основных элемента: непосредственно траверсу с грузовыми скобами, канатные ветви соответствующей грузоподъемности и палец в сборе
Собственное производство. ТРАСТ = расчет и производство грузозахватных приспособлений , траверс по чертежам и эскизам Заказчика.Все изделия снабжены шильдиком с укзанием г/п , порядковым номером и датой изготовления ..Паспорт и сертификат прилагается.
Доставка до терминалов транспортных компаний бесплатно