Еврокод 7. Основания и фундаменты
В ПК ЛИРА-САПР реализованы требования строительных нормативных документов многих стран, в том числе, комплекта гармонизированных европейских стандартов Eurocodes (Еврокоды), а также национальных приложений к Eurocodes для Республики Казахстан, Республики Беларусь и Украины.
Реализованные нормативы
Структура Еврокодов
- Еврокоды (EN)
- Еврокод 0: Основы проектирования
- Еврокод 1: Нагрузки и воздействия
- Еврокод 2: Железобетонные конструкции
- Еврокод 3: Стальные конструкции
- Еврокод 5: Деревянные конструкции
- Еврокод 7: Основания и фундаменты
- Еврокод 8: Проектирование строительных конструкций с учетом сейсмостойкости
Еврокод 7. Основания и фундаменты
В ПК ЛИРА-САПР реализован расчет осадки грунтового основания с учетом консолидации по Еврокодам:
- Еврокод EN 1997-1:2004/2011 Еврокод 7. Проектирование геотехническое. Часть 1. Общие правила;
- СП РК EN 1997-1:2004/2011+НТП Проектирование геотехническое. Часть 1. Общие правила.
Общие положения
В Еврокоде 7 отсутствуют четкие указания по расчету осадок фундаментов. Для определения значений осадок фундамента представлены общие требования и рекомендации. Выбор способа расчета осадки и допустимых величин оставляется на усмотрение проектировщика или национального нормотворческого органа.
В ПК ЛИРА САПР реализовано вычисление осадки S, состоящей из трех компонент согласно EN 1997-1:2004:
где Ss – полные деформации основания; S0 – мгновенная осадка основания; S1 – осадка, вызванная консолидацией; S2 – осадка, вызванная ползучестью (вторичная консолидация).
Расчет на полную осадку можно выполнить локально в системе ГРУНТ или же при полном расчете конструкции при вычислении коэффициентов постели С1 и С2.
1. Общая мгновенная осадка фундамента
Производится методом послойного суммирования с использованием схемы линейно-деформируемого полупространства (задача Буссинеска).
Достижение границы сжимаемой толщи HС регулируется выполнением условия Гzp = k*Гzg с помощью задаваемого коэффициента глубины сжимаемой толщи k.
Ei – модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения;
Eei – модуль деформации i-го слоя грунта по ветви вторичного нагружения; по умолчанию Eei = Ei;
Гzp,i – напряжение в i-том слое грунта от внешней нагрузки;
Гzy,i – напряжение в i-том слое от собственного веса грунта, вынутого из котлована;
n – количество подслоев грунта от подошвы фундамента до глубины сжимаемой толщи HС.
Если собственный вес грунта на уровне подошвы больше среднего давления под подошвой, то осадка S = 0.8*W3, иначе осадка S = 0.8*(W1 + W2).
2. Осадка консолидации по нормам EN 1997-1:2004
Выбор норматива в системе ГРУНТ
Расчет осадки консолидации в ПК ЛИРА САПР осуществляется по нормативу СП РК 5.01-102-2013. Методика расчета в данном нормативе не противоречит методике, описанной в Еврокоде 7.
Осадка для любого времени t за счет консолидации определяется по формуле:
где h – толщина элементарного слоя; mЅ – коэффициент относительной сжимаемости; Б – давление, действующее на вершине слоя; N – величина, которая определяется по формуле:
где t – время определения осадок; Cv – коэффициент консолидации грунта, который определяется по формуле:
где kf – коэффициент фильтрации; іw – удельный вес воды.
Вкладка “Консолидация” в диалоговом окне “Характеристики грунтов”
Для определения осадки консолидации определенного слоя ИГЭ необходимо задать соответствующие характеристики в диалоговом окне «Характеристики грунтов», при переходе на вкладку «Консолидация». В таблице характеристик грунтов нужно задать следующие параметры:
- Номер ИГЭ. Этот номер должен соответствовать номеру ИГЭ в основной таблице Характеристик грунтов.
- Коэффициент относительной сжимаемости mv.
- Коэффициент фильтрации kf.
- Время определения полных деформаций оснований (в годах).
3. Осадка, вызванная ползучестью (вторичная консолидация) по нормам EN 1997-1:2004
Выбор норматива в диалоговом окне “Модель грунта” (при расчете коэффициентов постели С1 и С2)
Расчет осадки вторичной консолидации в ПК ЛИРА САПР осуществляется по нормативу СП РК 5.01-102-2013. Методика расчета в данном нормативе не противоречит методике, описанной в Еврокоде 7.
Осадка ползучести определяется по формуле:
где І – коэффициент, который равен 0.8; hi – толщина i-го слоя; bki – параметр ползучести грунта, который зависит от дополнительного давления (давления от внешней нагрузки) в этом слое и определяется в результате проведения компрессионных испытаний; t – время определения осадок; te – время окончания фильтрационной (первичной) консолидации.
Явление ползучести грунтов является следствием процессов, которые происходят в грунтах при первичной консолидации (уплотнения грунта в следствии выжимания воды из пор грунта (фильтрации)). Поэтому ползучесть также называют вторичной консолидацией. Ползучесть грунтов развивается после того, как фильтрационная (первичная) консолидация считается установившейся (или оконченной).
Для определения времени окончания фильтрационной (первичной) консолидации te используется следующий алгоритм.
В уравнении (3) выражение в квадратных скобках называют степенью консолидации U:
Деформации первичной консолидации считают установившимися, когда степень консолидации U достигает 95% и более. Если в уравнение (6) подставить величину U=0.95, тогда можно найти значение N. В таком случае величина N будет равна 2.8. Используя формулу (3), можно определить время установившейся консолидации:
Если в уравнение (7) подставить N = 2.8, тогда время установившейся консолидации будет равно:
Вкладка “Ползучесть” в диалоговом окне “Характеристики грунтов”
Для определения осадки ползучести торфяной залежи необходимо задать соответствующие характеристики в диалоговом окне «Характеристики грунтов», при переходе на вкладку «Ползучесть». В таблице характеристик грунтов нужно задать следующие параметры:
- Номер ИГЭ. Этот номер должен соответствовать номеру ИГЭ в основной таблице Характеристик грунтов.
- Результаты компрессионных испытаний грунта (зависимость параметра ползучести от давления):
- Давление, Р.
- Параметр ползучести bk.
4. Вычисления коэффициентов постели по нормам EN 1997-1:2004
Для вычисления коэффициентов постели используются усредненные (в пределах зафиксированной глубины сжимаемой толщи HС) значения модуля деформации EГР и коэффициента бокового расширения mГР. Эти значения вычисляются по формулам:
Расчет глубины сжимаемой толщи
Приветствую всех.Ребята, подскажите, как с помощью ЛИРЫ расчитать мощность сжимаемой толщи основания. С Лирой сталкиваюсь впервые.Дайте толковую инструкцию как и чего.Заранее спасибо.
Страницы: 1
Расчет глубины сжимаемой толщи
21.10.2012 12:03:57Приветствую всех.
Ребята, подскажите, как с помощью ЛИРЫ расчитать мощность сжимаемой толщи основания. С Лирой сталкиваюсь впервые.
Дайте толковую инструкцию как и чего.
Заранее спасибо.Евгений Стрелецкий
Постоянный посетитель
Сообщений: 124 Баллов: 148 Рейтинг: 6 Регистрация: 14.05.2009
23.10.2012 11:36:34Уважаемый Сергей!
Проще всего глубина сжимаемой толщи может быть найдена с помощью программы «Параметры упругого основания С1, С2» в разделе «Основания и фундаменты» ПК ЭСПРИ. В этой программе определяются глубина сжимаемой толщи, осадка и коэффициенты постели С1 и С2. Эта программа имеет вполне понятный диалог ввода данных.
В ЭСПРИ в том же разделе есть программа «Определение С1 и С2 на основе модели упругого основания». Там тоже вычисляется глубина сжимаемой толщи. Кроме того, обе эти программы включены в ПК ЛИРА и ПК МОНОМАХ.
С уважением, Е.СтрелецкийРасчет осадки плиты в Лира-грунт
Ребята, подскажите кто может. Работаю в программе LIRA 9.4 релиз 5. В Лире-грунт пытался посчитать несколько фундаментов с произвольно заданной геологией. Параллельно делал проверку вручную по СНИП на определение осадки (методом послойного суммирования). Результаты не впечатлили. Чем больше давление под подошвой фундамента и выше нагрузка, тем меньшая сходимость результатов по Лире и вручную. Причем на удивление точно программа считает толщину сжимаемой толщи — сходимость 10-20 см, в общем практически.
У зв’язку з великою кількістю неіснуючих підписок на оновлення форуму була проведена очистка. Якщо ви перестали отримувати повідомлення з оновленнями, прохання провести підписку знову.
Сторінки: 1
Расчет осадки плиты в Лира-грунт
01.04.2008 18:11:02Ребята, подскажите кто может. Работаю в программе LIRA 9.4 релиз 5. В Лире-грунт пытался посчитать несколько фундаментов с произвольно заданной геологией. Параллельно делал проверку вручную по СНИП на определение осадки (методом послойного суммирования). Результаты не впечатлили. Чем больше давление под подошвой фундамента и выше нагрузка, тем меньшая сходимость результатов по Лире и вручную. Причем на удивление точно программа считает толщину сжимаемой толщи — сходимость 10-20 см, в общем практически миллиметр в миллиметр. Почему в этом случае так плохо определяется осадка. Может кто сталкивался уже с этой проблемой — помогите.
P.S. Метод 3 в Лире-грунт отражает расчет по методу деформируемого слоя — сходимость полная, только как интересно программа получает изополя осадок, если формула расчета по этому предполагает подсчет только средней осадки в предположении жесткого фундамента (см. СНиП 2.02.01).
HELP.Відвідувач
Повідомлень: 112 Балів: 93 Рейтинг: 6 Реєстрація: 25.05.2007
28.04.2008 12:34:27Здравствуйте!
Тестирую Лира-Грунт в новом релизе Лиры — R6.
При расчете используем модель Винклера (метод 2). Смущает то, что расчеты по СНиП 2.02.01-83 и СП 50-101-2004 дают одинаковую глубину сжимаемой толщи. По СП сжимаемая толща должна получаться больше, как в общем-то и осадка.
Результаты расчета прилагаемого тестового примера в Лира-Грунт:
По СП: осадка 24,524 мм, гл. сж. толщи 5,8 м (ручной расчет: осадка 23,409 мм без учета второго слагаемого ф.5.14 т.к. глубина заложения По СНиП: осадка 28,976 мм, гл. сж. толщи 5,8 м (ручной расчет: осадка 22,924 мм, гл. сж. толщи 5,4 м). Причем бытовое давление грунта не учитывается, хоть ставь галку, хоть не ставь.
Непонятно почему можно задать минимальную толщину сжимаемой толщи, а не максимальную.
При изменении величины этой самой минимальной сжимаемой толщи, причем даже меньше значения Нс и неизменных остальных параметрах плавают сами значения Нс:
min. знач., м — Нс, м
>=5 — 5,8
5,1 — 5,884
5,2 — 5,872
5,3 — 5,864
5,4 — 5,864
5,5 — 5,86
5,5 — 5,86
5,6 — 5,864
5,7 — 5,872
5,8 — 5,8
При ручном расчете использовался метод послойного суммирования. Подошва фундамента 3х3м, глубина заложения 3 м. Грунт — глина полутвердая IL=0,15, e=0,8, Е=2200 т/м^2, К. пуассона = 0,42, Объемн. вес 1,92 т/м^2Прикріплені файли
- untitled.sld (2.28 КБ)
Адміністратор
Повідомлень: 363 Балів: 368 Рейтинг: 18 Реєстрація: 15.05.2007
06.05.2008 14:38:26Практически дословно привожу разъяснения полученные у постановщика «Лира ГРУНТ»
1. При вычислении глубины сжимаемой толщи по СНиП 2.02.01-83 не учитывается уменьшение среднего давления под подошвой для фундаментов шириною менее 10 метров. Поэтому и значение глубины по обеим нормам одинаковое.
2. Пункт 5.5.34 СП о том, что допускается не учитывать 2-е слагаемое формулы 5.14, не реализован, так как это всего лишь допускается, а не обязывается к исполнению. Это пожелание может быть учтено в дальнейшем.
3. Задание минимальной глубины сжимаемой толщи обеспечивает выполнение
положений п. 5.5.41, а также позволяет избежать ситуации, возникающей в СНиП 2.02.01-83 при большой глубине заложения, когда величина сжимаемой толщи стремится к нулю. Максимальная глубина сжимаемой толщи определяется также положениями п. 5.5.41.
Исследование по изменению величины Нс при изменении минимальной величины Нс принято к сведению.4. Пожелание по поводу неограниченного увеличения коэффициента перехода ко 2-му модулю может быть учтено в дальнейшем.
5. В Вашем примере рекомендуем пользоваться программой вычисления С1, С2 в меню «Жесткости».
П.С.
.Почему бы Вам не стать официальным пользователем и получать данного рода пояснения у службы сопровождения.?Повідомлень: 257 Балів: 437 Рейтинг: 13 Реєстрація: 30.03.2008
07.05.2008 07:56:17Ю.Г., простите за беспокойство! Посмотрите ссылку
http://www.liraland.com.ua/support/forum/read.php?FID=9&TID=317 (вы посмотрите какая красота вылезает в R6). Поясните, пожалуйста, почему? Проверка была в лиц. лирах 9.4 билдов R4 и R6. А то вы всё говорите — «пора бы стать лицензионным пользователем». А в программе вот такое. А денег она кучу стоит. Правильно товарищ Борисов заметил: купил Лиру вместо Нивы. Кстати, лира лицензион., у меня возникали вопросы, обращался в службу сопровождения в Самаре. Ответ один: примим к сведению, хороший вопрос. Приезжали представители из Москвы по обучению — картина такая же. Поэтому пишим вам, как главному представителю. И какая разница что написано «участник форума» или «Офицальный пользователь». Суть проблемы не меняется, да и проблема от этого сама не решается. Заранее спасибо. Надеемся только на ваше пояснение.Відвідувач
Повідомлень: 112 Балів: 93 Рейтинг: 6 Реєстрація: 25.05.2007
07.05.2008 08:40:43Уважаемый, Юрий Гензерский! Спасибо, что так подробно, даже не ожидал.
По п. 1. С точностью до наоборот — п. 2. прил. 2. СНиП 2.02.01-83 гласит о том, что в ф.2 — Ро = Р — Sigma zg,0 — дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b >= 10 м принимается Ро = Р).
По п. 2. согласен, что допускается. Если, допустим, котлован отрыт на 2-3 м, и забито свайное поле под плиту или отдельные кусты. В Грунт задаются условные фундаменты и ветвь вторичного нагружения высчитывается до отметки низа условного фундамента, что приводит к завышению осадки. Хотелось-бы универсальности.
По п. 3. Может быть и так. Здесь было-бы удобнее поставить выбор или коэффициент или толща с предупреждением, что глубина сжимаемой толщи меньше минимальной. Просто есть случаи, когда сжимаемую толщу наоборот нужно ограничить и точно попасть в это значение. В 6 релизе это наконец-то можно сделать — нужно выставить коэффициент например 2 вместо 0,2, а глубину сжимаемой толщи — необходимую в данном случае. В принципе то, что сейчас есть удобнее использовать чем в предыдущих релизах и можно точно с первой попытки попасть в нужную Нс.
p.s. Подождем седьмого релиза, посмотрим армирование и тогда — очень может быть
Адміністратор
Повідомлень: 363 Балів: 368 Рейтинг: 18 Реєстрація: 15.05.2007
07.05.2008 10:40:29Цитата AK47 пишет:
(для фундаментов шириной b >= 10 м принимается Ро = Р)В Вашем случае(в=3м) как раз это и работает .
Как здорово что наше процветание не зависит от Вашей ОФФИЦИАЛЬНОСТИ.Адміністратор
Повідомлень: 363 Балів: 368 Рейтинг: 18 Реєстрація: 15.05.2007
07.05.2008 10:46:07Лира ГРУНТ создана для получения неравномерного С1 — фундаментов в>10. Для фундаментов меньшего размера неравномерность С1 не актуальна. В этом случае рекомендуем пользоваться программой вычисления С1, С2 в меню «Жесткости».
Відвідувач
Повідомлень: 112 Балів: 93 Рейтинг: 6 Реєстрація: 25.05.2007
07.05.2008 11:10:50Цитата В Вашем случае(в=3м) как раз это и работает Про это и речь, что фундаменты шириной менее 10 м рассчитываются как фундаменты с шириной более 10 м — т.е. как плиты. По-этому для расчета осадки таких фундаментов в системе «Грунт» приходится вручную отнимать бытовое давление грунта во-избежание завышенной осадки, а глубину сжимаемой толщи находить вручную. Коэффициенты С1 здесь вторичны. Вот я и говорю — хотелось-бы универсальности. Про плиты-то все понятно.
П.С. На счет нашей ОФФИЦИАЛЬНОСТИ — у вас поддержка — 1 год — а дальше что — опять бабки и то-же самое, а дела-то наши как кто-то сказал — подсудные. Хотим быть абсолютно уверенными в результах и тогда мы — ваши.
Відвідувач
Повідомлень: 112 Балів: 93 Рейтинг: 6 Реєстрація: 25.05.2007
22.10.2009 15:42:41Ув., Ю.Г.!
Мы тут рассмотрели «Лира-Грунт» в 9.6R1 на предмет учета веса грунта выше приложения нагрузки при расчете осадки по СП. Смею предположить что данная функция как в 9.4 не работала, так и в 9.6 что-то тоже.
Высылаю 3 файла.
111.sld — все слои грунта сухие;
222.sld — 2-й слой водонасыщенный (1-й и 3-й сухие);
333.sld — 2-й и 3-й слои водонасыщенные (1-й сухой).
Глубину сжимаемой толщи искусственно ограничиваем до 10 м и что интересно — все 3 файла по Винклеру (метод 2) дают одинаковую осадку 69.144 мм.
И бытовое давление грунта во всех случаях одинаковое — 5,1 т/м^2, хотя в случае с водой это значение таким быть не может.
Скажите чего-нибудь хорошего.Прикріплені файли
- 444.rar (6.23 КБ)
Відвідувач
Повідомлень: 112 Балів: 93 Рейтинг: 6 Реєстрація: 25.05.2007
06.04.2010 08:19:12Дубль 2 (3 дня модерировали, наверное цензуру не прошел).
Ув., Ю.Г.! Большое спасибо за ответ на предыдущий пост. В дополнение к нему еще одна проблема. Сравнивал результаты различных методов моделирования податливого основания для плиты на естеств. основании на тестовой схеме с автоматическим иттерационным способом в Лира — Лира-Грунт. В самой системе Лира-Грунт для того чтобы попасть в заданную глубину сжимаемой толщи приходилось выставлять коэффициент глубины сж. толщи ~10. 12. При попытке выставить подобные значения в самой Лире в окне привязки к Лира-Грунт выдается сообщение что этот коэф-т должен быть 0. 1. И с чего это собс-но от 0 до 1? п. 5.5.41 СП 50-101-2004 гласит что k=0,2. 0,5 и может быть еще 0,1. Для чего нужно это жесткое ограничение? Почему нельзя было ограничиться предупреждением, а возможность выставить любой k как в Лира-Грунт в самой Лире оставить?
Прикріплені файли
- lrott.rar (243.51 КБ)
Методы расчета коэффициентов постели ЛИРА-ГРУНТ
Здравствуйте.
Где можно посмотреть, по каким формулам считаются коэффициенты постели в методах 1, 2 и 3 системы ГРУНТ?Или, может быть, методология расчета не изменилась со времен ЛИРЫ 9.6?
Тогда их можно изучить в справочной системе ЛИРЫ9.6.Пользователь
Сообщений: 42 Баллов: 126 Регистрация: 11.02.2015
03.07.2015 18:06:13Добрый день, Денис.
В нормативных документах изменился алгоритм определения осадки s — добавилось второе слагаемое для учета ветви вторичного загружения и изменились некоторые граничные условия для определения Нс (глубины сжимаемой толщи). В этой части алгоритм поменялся. Алгоритм определения коэффициентов постели остался таким же, как и в Лире 9.6. Посмотреть можно в ранее изданной литературе, к примеру: ЛИРА 9.4. Руководство пользователя. ОСНОВЫ. Учебное пособие (ФАКТ, 2008,-164стр , посмотрите стр 98. Можно посмотреть в Лира 9.0 Руководство пользователя , 2002 — 147стр. Посмотрите п. 9.14, стр. 86 , там более подробно. Если у Вас есть Лира 9.6, то она есть на компьютере в файлах документации.
Изменено: — 22.03.2024 14:00:05
Страницы: 1Новости
Публикации
Вебинары
ЛИРА софт приняла участие в знаковом событии — международном форуме, посвященный устойчивости зданий к сейсмическим угрозам в Satbayev University.
05 марта 2024
Приглашаем принять участие в обучающем онлайн-проекте — BIM-факультет АСКОН. ЛИРА софт выступила одним из спикеров и партнеров проекта.
05 марта 2024
Присоединяйтесь к ЛИРА софт на серии вебинаров Russian BIM Days, организованных ИЕСОФТ совместно с Академией Осознанного Проектирования.
22 февраля 2024
Алексей Колесников, технический директор ЛИРА софт, выступит 29 февраля в 13:30 на площадке Amber Plaza в рамках конференции «IT в архитектуре и строительстве. Вызовы 2024».
20 февраля 2024
Выполнено формирование информационной модели многоэтажного
жилого здания в BIM-системе Renga. Проведен экспорт модели и расчет конструктивной
системы здания в ПК Лира 10.12. Представлены результаты моделирования и
проектирования.12 февраля 2024
В большинстве опытов по испытанию адгезионных соединений измеряется средняя адгезионная прочность. Данная величина вычисляется как отношение разрушающей нагрузки к площади склейки. Подобный подход подразумевает равномерное распределение касательных напряжений. Исследователи давно обнаружили, что средняя адгезионная прочность соединения является сильной функцией геометрических [1] и физико-механических параметров модели и, следовательно, делает малоинформативными и несопоставимыми экспериментальные данные, выполненные на отличающихся образцах. Малочисленные результаты по измерению касательных напряжений по площади склейки с использованием преимущественно поляризационно-оптических методов [2] показывают, что распределение напряжений является нелинейной функцией. При этом наблюдается концентрация напряжений у торцов модели. В связи с этими фактами возникает необходимость детального изучения напряженно-деформированного состояния адгезионных соединений.
06 июня 2019
В статье рассмотрено практическое применение методики нелинейного статического анализа сейсмостойкости зданий и сооружений. Произведен расчет одноэтажной стальной рамы нелинейным статическим и нелинейным динамическим методами. В результате анализа полученных результатов расчета показана значимость высших форм колебаний и необходимость анализа их влияния на реакцию системы.
06 февраля 2018
С помощью современного программно-вычислительного комплекса ЛИРА 10.6 выполнена сравнительная оценка напряженно–деформированного состояния не поврежденного и коррозионно-поврежденного железобетонного элемента при динамическом и статическом нагружении. Проанализировано влияния ослабленного коррозией бетонного участка сжатой зоны на перераспределение напряжений в сечении.
25 января 2018
Покажем взаимодействие между ПК ЛИРА 10.12 при передаче данных в ПК Renga.
20 сентября 2023Участники вебинара узнают, как обмениваться данными и экономить время на создании расчетных моделей в ПК ЛИРА 10.12, используя уже существующие модели из ModelStudio CS.
04 сентября 2023
На вебинаре вы научитесь где и как правильно использовать тот или иной способ задания нагрузки. Будут рассмотрены полезные типы нагрузок, которые, возможно, вами никогда не использовались.
12 июля 2023
Рассмотрим реальные примеры уже построенных или проектируемых объектов
22 марта 2023ЛИРА 10 — современный и удобный инструмент для численного исследования прочности и устойчивости конструкций и их автоматизированного проектирования методом конечных элементов.
- Дистрибутивы
- Методические пособия
- Расчетные схемы
- Опыт пользователей