Предельный изгибающий момент воспринимаемый поперечным сечением сваи

Пески мелкие (0,6 £е £0,75); пески средней крупности (0,55£е£0,7), супеси твердые (I_L< 0); глины и суглинки тугопластичные и полутвердые (0£I_L£0,75)

Пески пылеватые (0,6 £ e £0,8); супеси пластичные (0 £ I_L £ 0,75): глины и суглинки мягкопластичные (0,5£I_L £0,75)

Глины и суглинки текучепластичные (0,75 £ i_l £1)

Пески гравелистые (0,55 £ е £0,7); крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем

Примечания: 1. Меньшие значения коэффициента соответствуют более высоким значениям показателя текучести I_Lглинистых и коэффициентов пористостиепесчаных грунтов, указанным в скобках, а большие значения коэффициентаК— соответственно более низким значениямI_Lие.Для грунтов с промежуточными значениями характеристикI_Lиезначения коэффициента определяются интерполяцией.

2. Коэффициент Кдля плотных песков должен приниматься на 30% выше, чем наибольшие значения указанных в табл. 1 коэффициентовКдля заданного вида грунта.

и_u, y_u— предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;

г) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой и второй групп (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий — вертикальной силы, изгибающего момента и поперечной силы; указанный расчет выполняется в зависимости от материала сваи согласно требованиям п.3.6; расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям пп.8 и 9 в случае возможности допущения развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, а в остальных случаях — согласно требованиям пп.14 и 15.

3. При расчете с допущением развития второй стадии напряженно-деформируемого состояния грунта за предельное состояние системы «свая — грунт» принимается образование на глубине z_z(в пределах или на границе пластической зоны) пластического шарнира, в котором возникает моментМ_u,кН×м(тс×м), равный предельному изгибающему моменту, воспринимаемому поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно образуются два пластических шарнира: первый — в месте заделки сваи в ростверк, второй — в пределах или на границе пластической зоны. За предельное состояние системы принимается момент образования второго пластического шарнира.

4. Расчет свай по предельным состояниям двух групп выполняется с использованием следующих параметров: приведенной глубины расположения сечения сваи в грунте , приведенной глубины погружения сваи в грунт, а в случае учета возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, кроме того, приведенной глубины пластической зоны , приведенных расчетных значений поперечной силыи изгибающего момента,действующих со стороны ростверка на голову сваи, приведенного значения граничной поперечной силы,соответствующего границе упругой работы системы «свая — грунт» при = 0, приведенных значений граничного горизонтального перемещенияи граничного угла поворотапри низком ростверке в уровне его подошвы при ,=0, приведенных значений перемещенийи угла поворотасваи, которые определяются по формулам:

=za_e (5)

= z_ia_e (6)

= la_e (7)

(8)

(9)

(10)

где z, z_i, l — действительная глубина расположения сечения сваи в грунте, действительная глубина пластической зоны и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт, м;

a_e—коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле

(11)

где К —то же, что в формуле (1);

Е —модуль упругости материала сваи, кПа(тс/м 2 );

I — момент инерции поперечного сечения сваи, м 4 ;

b_p —условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай с диаметром стволов 0,8 м и болееb_p= d+1,а для остальных размеров сечений свайb_p =1,5d+ 0,5, м;

g_c— коэффициент условий работы, принимаемый согласно п. 1;

d —наружный диаметр круглого или сторона квадратного, или сторона прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м;

а —прочностный коэффициент пропорциональности, кН/м 3 (тс/м 3 ), определяемый по табл. 1: значенияи определяются по табл. 2 и 3 при =0.

5.Расчетные значения горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы ростверкаи_p,м, и угол ее поворотаy_p,рад, следует определять по формулам:

; (12)

; (13)

где Н,М — расчетные значения поперечной силы, кН (тс), и изгибающего момента, кН×м (тс×м), действующие на голову сваи (см. чертеж);

l₀— длина участка сваи, м, равная расстоянию от подошвы ростверка до поверхности грунта;

E, I ‑ то же, что в формуле (11);

u₀, y₀, ‑ горизонтальное перемещение, м, и угол поворота поперечного сечения сваи, рад, в уровне поверхности грунта при высоком ростверке, а при низком ростверке — в уровне его подошвы, определяемые по указаниям п. 7 при двухстадийном расчете и по указаниям п. 12 при одностадийном расчете свай.

Примечание. В настоящем приложении считаются положительными:

момент и горизонтальная сила, приложенные к голове сваи, если момент и сила направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;

изгибающий момент и поперечная сила в сечении сваи, если момент и сила, передающиеся от верхней условно отсеченной части сваи на нижнюю, направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;

горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот, если они направлены соответственно вправо и по часовой стрелке.

6. Горизонтальная сила Н,кН (тс), соответствующая границе упругой работы системы «свая — грунт», при двухстадийном расчете определяются по формуле

; (14)

7. Горизонтальное перемещением u₀м, и угол поворотаy₀, рад, при двухстадийном расчете следует определять по формулам:

а) при Н £ Н_el

(15)

(16)

б) при Н > Н_el

(17)

(18)

где Н —расчетное значение поперечной силы, кН (тс), прикладываемой к голове сваи;

H_el ‑ граничное значение поперечной силы, определяемой по формуле (14), гдеопределяется по табл. 2 и 3 в зависимости от значения приz_i = 0;

, ‑ определяются по табл. 2 и 3 в зависимости от значения силы,рассчитываемой по формуле (8).

Примечание. При приведенной длине сваи < 2,6 следует пользоваться табл. 2 и 3 для=2,6, при этом значение допускаемого перемещения сваи в уровне поверхности грунта не должно превышать 2 см.

8. Расчетный изгибающий момент М_zкН×м (тc×м), поперечную силуН_z кН (тс), действующие на глубинеzв сечении сваи, следует определять при допущении двух стадий работы системы «свая — грунт» в пределах упругой зоны грунта по формулам:

(19)

(20)

где ‑ приведенные значения фиктивных начальных параметров, определяемые в зависимости от значенийН иlпо табл. 2 и 3;

‑ коэффициенты, значения которых принимаются по табл. 4 в зависимости от глубины.

Приведен­ная длина участка

Параметры для расчета свай при шарнирном их сопряжении с ростверком

сваи

СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты Часть 6

Во второй стадии работы сваи расчетный изгибающий момент кН·м (тc·м), поперечную силу кН (тс), действующие на глубине в пределах пластической зоны грунта, следует определять по формулам:

где — глубина расположения сечения сваи в грунте, м, в пределах пластической зоны по отношению к подошве низкого ростверка.

9. В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота ее головы (например, в жесткий ростверк с двумя рядами свай или более, установленных в направлении действия горизонтальной силы), в формуле (21) вместо М следует принимать расчетный момент заделки действующий в месте сопряжения сваи с ростверком.

Расчетный момент заделки кН·м (тc·м), определяется по формуле

где — приведенный момент, определяемый по табл. 3 в зависимости от значений .

10. Несущая способность системы «свая-грунт» при действии горизонтальной силы определяется по формулам:

1) для сваи, не имеющей жесткой заделки в ростверк,

где — расстояние, м, от поверхности грунта до местоположения пластического шарнира, которое определяется из уравнения

здесь e — эксцентриситет приложения внешней нагрузки к свае, м;

— предельный изгибающий момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи, с учетом продольной силы, кН·м (тc·м);

— коэффициент, равный единице, кроме случаев расчета фундаментов распорных сооружений, для которых = 0,7;

_ коэффициент, учитывающий долю постоянной нагрузки в суммарной нагрузке, определяемый по формуле

где — момент от внешних постоянных нагрузок в сечении фундамента на уровне нижних концов свай, кН·м (тc·м);

— то же, от внешних временных расчетных нагрузок, кН·м (тc·м);

— коэффициент, принимаемый за исключением случаев расчета:

а) особо ответственных сооружений, для которых при принимается и при принимается при промежуточных значениях значение определяется интерполяцией;

б) фундаментов с однорядным расположением свай на внецентренно приложенную вертикальную сжимающую нагрузку, для которых следует принимать = 4 независимо от значения ;

2) для сваи, имеющей жесткую заделку в низкий ростверк, несущую способность следует определять по формуле

11. При статическом расчете свай в составе куста, если допускается возможность развития второй стадии напряженно-деформированного состояния системы «свая -грунт», следует учитывать их взаимодействие. В этом случае расчет производится как для одиночной сваи, но коэффициенты пропорциональности К и умножаются на понижающий коэффициент , определяемый по формуле

где — коэффициент, учитывающий уплотнение грунта при погружении свай и принимаемый: для забивных свай сплошного сечения и для остальных видов свай;

d — диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м;

— координаты оси i-й сваи в плане, причем горизонтальная нагрузка приложена в направлении оси х;

— то же, для j-й сваи.

Произведение в формуле (28) распространяется только на сваи куста, непосредственно примыкающие к i-й свае.

Приведенная глубина расположения сечения сваи в грунте

Приведенная глубина погружения сваи

При опирании сваи на нескальный грунт

При опирании сваи на скалу

При заделке сваи в скалу

12. При одностадийном расчете свай горизонтальное перемещение м, и угол поворота рад, следует определять по формулам:

где — расчетные значения соответственно поперечной силы, кН (тс), и изгибающего момента, кН·м (тc·м), в рассматриваемом сечении сваи, принимаемые равными [здесь H и М -то же, что в формулах (12) и (13)];

— горизонтальное перемещение сечения, м/кН (м/тc), от действия силы H = 1, приложенной в уровне поверхности грунта;

— горизонтальное перемещение сечения, 1/кН (1/тc), от момента М = 1, действующего в уровне поверхности грунта;

— угол поворота сечения, 1/кН (1/тc), от силы Н = 1;

— угол поворота сечения, 1/(кН·м) [1/(тс·м)], от момента М= 1.

Перемещения вычисляются по формулам:

где — то же, что и в формуле (11);

— безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 5 в зависимости от приведенной глубины погружения сваи в грунт, определяемой по формуле (7).

При значении , соответствующем промежуточному значению, указанному в табл. 5, его следует округлить до ближайшего табличного значения.

13. Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен производиться по условию (35) ограничения расчетного давления , оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай:

где — расчетное давление на грунт, кПа (тс/), боковой поверхности сваи, определяемое по формуле на следующих глубинах z, м, отсчитываемых при высоком ростверке от поверхности грунта, а при низком ростверке — от его подошвы [при — на двух глубинах, соответствующих при — на глубине где определяется по формуле (11)];

— расчетный удельный (объемный) вес грунта ненарушенной структуры, кН/ (тс/), определяемый в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде;

— расчетные значения соответственно угла внутреннего трения грунта, град, и удельного сцепления грунта, кПа (тс/), принимаемые в соответствии с указаниями п. 3.5;

— коэффициент, принимаемый для забивных свай и свай-оболочек а для всех остальных видов свай

_ значения коэффициентов те же, что и в формуле (24).

Примечание. Если расчетные горизонтальные давления на грунт не удовлетворяют условию (35), но при этом несущая способность свай по материалу недоиспользована и перемещения свай меньше предельно допускаемых значений, то при приведенной глубине свай расчет следует повторить, приняв уменьшенное значение коэффициента пропорциональности К. При новом значении К необходимо проверить прочность сваи по материалу, ее перемещения, а также соблюдение условия (35).

14. Расчетное давление , кПа (тс/), на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи, возникающее на глубине z, а также расчетный изгибающий момент кН·м (тc·м), поперечную силу кН (тс), и продольную силу N, кН (тс), действующие на глубине z в сечении сваи, при одностадийном расчете свай следует определять по формулам:

где К — коэффициент пропорциональности, определяемый по табл. 1;

— то же, что и в формуле (11);

— приведенная глубина, определяемая по формуле (5) в зависимости от значения действительной глубины z, для которой определяются значения давления , момента и поперечной силы

— то же, что и в пп. 5 и 12;

— коэффициенты, значения которых принимаются по табл. 4;

N — расчетная осевая нагрузка, кН (тс), передаваемая на голову сваи.

15. Расчетный момент заделки кН·м (тc·м), учитываемый при одностадийном расчете свай, имеющих жесткую заделку в ростверк, который обеспечивается невозможностью поворота головы сваи, следует определять по формуле

где все буквенные обозначения те же, что и в предыдущих формулах.

При этом знак «минус» означает, что при горизонтальной силе Н, направленной слева направо, на голову сваи со стороны заделки передается момент, направленный против часовой стрелки.

РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПИРАМИДАЛЬНЫХ СВАЙ

С НАКЛОНОМ БОКОВЫХ ГРАНЕЙ

Несущую способность кН (кгс), пирамидальных свай с наклоном боковых граней допускается определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунта основания на боковой поверхности сваи и под ее нижним концом по формуле

где — площадь боковой поверхности сваи в пределах i-го слоя грунта, (кв.);

— угол конусности сваи, град;

— расчетные значения угла внутреннего трения, град, и сцепления, кПа (кгс/), i-го слоя грунта;

d — сторона сечения нижнего конца сваи, м;

— коэффициенты, значения которых приведены в таблице.

Сопротивления грунта под острием сваи и на ее боковой поверхности кПа (кгс/), определяются по формуле

где — модуль деформации грунта i-гo слоя, кПа (кгс/), определяемый по результатам прессиометрических испытаний;

— коэффициент Пуассона i-го слоя грунта, принимаемый в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83;

— коэффициент, значения которого приведены в таблице.

Давления грунта кПа (кгс/), определяются по формулам:

где — удельный вес грунта i-го слоя, кН/(кгс/);.

— средняя глубина расположения i-го слоя грунта, м.

Угол внутреннего трения грунта

Рабочие чертежи

Настоящий выпуск содержит чертежи железобетонных свай цельных сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой, изготовленных из тяжелого бетона и предназначенных для свайных фундаментов зданий и сооружений.

2.Область применения и основные конструктивные решения

2.1 Сваи предназначен для применения во всех климатических районах, в том числе в районах распространения вечномерзлых грунтов.

Область применения свай по грунтовым условиям – в соответствии с требованиями обязательного приложения к ГОСТ 19804-89.

2.2.По условиям погружения забивные сваи длиной 7 м и более подразделяются на два вида: обычной и повышенной ударостойкости. Необходимость применения свай повышенной ударостойкости определяет организация, проектирующая свайные фундаменты на основании данных инженерно-геологических изысканий, а также по результатам пробных забивок.

2.3 В качестве опускных свай рекомендуется применять сваи обычной ударостойкости сечениями 300×300, 350×350 и 400×400 мм.

2.4 Основные размеры свай приняты в соответствии с ГОСТ 19804-89.

2.5 Сваи сечениями 200×200 и 250×250 мм приняты длиной 3…6 м. сечением 300×300 мм – длиной 6…12 м, сечениями 350×350 и 400×400 мм – длиной 4…16 с с изменением длины через один метр.

Сваи длиной до 6 м по требованию заказчика допускается изготавливать с интервалом 0,5 м по длине.

2.6 Допускается изготовление свай с технологическим уклоном противоположных сторон поперечного сечения, не превышающих 1:15 без изменения площади поперечного сечения.

2.7 сваи армируются сварными арматурными каркасами.На период освоения выпуска свай,а также для свай, применяемых в условиях с расчетными температурами, для которых СНиП 2.03.01-84 не рекомендует сварные каркасы, допускается изготавливать вязанные арматурные каркасы.

Примечание: Вязанные каркасы допускается изготавливать только с рабочим армированием из стержней периодического профиля.

2.8 Голова забивных свай усилена сетками. Допускается объединять сетки в пространственный каркас приваркой дополнительных стержней.

По согласованию с заказчиком для забивных свай длиной до 12 м обычной ударостойкости сечениями 200×200,250×250 и 300×300 мм допускается армирование головы круглой спиралью (см. стр.279)

При условии погружения свай в пески средней плотности и рыхлые, пластичные и текучие, суглинки и глины от текучих до тугопластичных, илы и торфы и опирания свай на все виды грунтов. За исключением скальных и крупнообломочных. При этом спираль основного каркаса должна быть продолжена до конца арматурных стрежней.

Головы опускных свай независимо от сечения рекомендуется армировать круглой спиралью.

2.9 Подъемные петли должны быть заведены за продольную арматуру сваи. Допускается применять петли. Приведенные на стр.280.

2.10 Штыри для фиксации места строповки свай при подъеме на копер, устанавливаются после формирования бетонной смеси. Допускается изготавливать штыри из отходов арматуры любых классов.

Сваи длиной до 7 м допускается изготавливать без фиксирующих штырей. При этом строповку свай при подъеме на копер производить у верхней подъемной петли.

Строповка свай при подъеме на копер непосредственно за подъемные петли запрещается.

2.11 Сетки, внутренние спирали, приставные каркасы острия и петли должны быть привязаны к основному каркасу сваи вязальной проволокой.

Количество мест привязки должно обеспечить геометрическую неизменяемость арматурных изделий и сохранить их проектное положение до окончания формования бетонной смеси.

2.12 Сваи сечением 200×200 и 250×250 мм рекомендуется применять, преимущественно, в сельском строительстве, когда применение свай большего сечения экономически нецелесообразно.

3.Маркировка свай.

3.1 Железобетонные сваи по настоящему выпуску маркируются в соответствии с требованиями ГОСТ 1908-89.

Примеры маркировки:
1.Свая обычной ударостойкости С 80.30-2

407 × 90 пикс. Открыть в новом окне

2. Свая обычной ударостойкости с приставным каркасом острия С 80.30-2.1

404 × 122 пикс. Открыть в новом окне

3. Свая повышенной ударостойкости С 80.30-2.у

416 × 105 пикс. Открыть в новом окне

4. Свая повышенной ударостойкости с приставным каркасом острия С 80.30-2.1.у

408 × 124 пикс. Открыть в новом окне

3.2 Условное обозначение армирования свай, принятое в настоящем выпуске

465 × 244 пикс. Открыть в новом окне

4.Технические требования

4.1 При изготовлении свай должны соблюдаться основные технические требования, допускаемые отклонения от проектных размеров, методы испытаний, правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения изложены в ГОСТ 19804-89.

4.2 Сваи должны изготавливаться из тяжелого бетона класса по прочности на сжатие не ниже: для свай сечением 200×200,250×250 и 300×300 мм длиной 3…7 м – В15; сечением 350×350 мм длиной 4…6 м и сечением 400×400 мм длиной 4…12 м – В20; сечением 300×300 мм длиной 8…12 м, сечением 350×350 мм длиной 7…12 м – В20 для свай обычной ударостойкости и В25 для свай повышенной ударостойкости, сечением 400×400 мм длиной 13…16 м – В25 для свай обычной ударостойкости, В30 для свай повышенной ударостойкости.

4.3. В качестве крупного заполнителя для бетона должен применяться фракционированный щебень из естественного камня по ГОСТ 10268-80, при этом размер фракций должен быть не более 40мм.

4.4 В качестве продольной арматуры для каркасов свай предусмотрена горячекатаная арматурная сталь классов А-I, А-II и А-III поГОСТ 5781-82, а также термомеханически упрочненная арматурная сталь класса Ат-III по ГОСТ 10884-89.

4.5 Марка стали устанавливается в соответствии с требованиями ГОСТ 19804-89.

4.6 Допускается изменение диаметра и класса продольной арматуры свай, что должно быть отражено в марке сваи и указано в заказной спецификации.

4.7 Поперечное армирование свай предусмотрено в виде спирали из проволоки диаметром 5 мм класса Вр-I по ГОСТ 6727-80. Крайние витки должны быть замкнутыми.

4.8 Допускается применение проволоки диаметром 4 мм класса Вр-I для свай с продольной арматурой диаметром не более 16 мм.

4.9 Для свай с продольной арматурой диаметром 22 мм и более диаметр спирали поперечной арматуры следует принимать равным не менее 0,25d,где d – диаметр продольной арматуры. При этом в качестве поперечной арматуры допускается применять арматурную сталь класса А-I.

4.10 Поперечная арматура должна быть приварена контактной точечной сваркой либо привязана к продольной арматуре не реже чем через один шаг спирали.

4.11 Монтажные петли изготавливаются из горячекатаной арматурной стали класса А-I марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2.Сталь марки ВСт3пс2 не допускается применять при расчетной зимней температуре монтажа минус 40 и ниже.

4.12 Отпускная прочность бетона свай в момент отгрузки с предприятия-изготовителя должна быть не ниже 100% проектной.

5. Испытания свай на раскрытие трещин

Сваи длиной 8 м и более должны быть испытаны на раскрытие трещин путем укладок их на две опары, расположенные на схеме.

Схема испытания свай.

242 × 85 пикс. Открыть в новом окне

После укладки сваи на две опары через 10 мин. производят осмотр ее верхней грани над опарами. Сваю считают выдержавшей испытания, если ширина раскрытия трещин не превышает 0,2 мм. Ширину раскрытия трещин измеряют с точностью до 0,05 мм.

Испытания на раскрытие трещин свай, в которых площадь поперечного сечения продольной арматуры увеличена или принят более высокий класс арматуры по сравнению с установленным настоящей серией, производят с соответствии со схемой, которая должна быть приложена к заказной спецификации.

6. Условия расчета свай.

6.1 Сваи, разработанные в настоящем в выпуске, рассчитаны на изгиб от усилий, возникающих при подъеме на копер за одну точку, расположенную от торца на расстоянии равном 0,294 длины призматической части сваи, по прочности и раскрытию трещин (непродолжительному) до . Коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса сваи не учитывается, коэффициент динамичности принят равным: 1,5 – при расчете на прочность;

1,25 – при расчете на раскрытие трещин

6.2 При проектировании свайных фундаментов сваи должны быть рассчитаны по прочности и раскрытию трещин на нагрузки, передаваемые на сваю в строительный и эксплуатационный периоды.

Допускаемая ширина раскрытия трещин принимается в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, а при наличии агрессивной среды – СНиП 2.03.11-85.

6.3. Допускается увеличивать поперечное сечение продольной арматуры и бетона, если это требуется по расчету.

6.4. Для проверки свай на внецентренное сжатие по прочности и раскрытию трещин (продолжительному) до и от эксплуатационных нагрузок допускается пользоваться графиками, приведенными на листах 10. 39.

На графиках приведены предельные усилия М (изгибающий момент относительно продольной оси сваи в кНм) и N (нормальная сила вдоль оси сваи в кН), воспринимаемые нормальным сечением сваи по прочности и раскрытию трещин при различных классах бетона и вариантах армирования свай на раскрытие трещин, в соответствии с п.4.14 СНиП 2.03.01-84, принято .

6.5 Порядок пользования графиками следующий:
а) по геологическим условиям строительной площадки выбирается длина и поперечное сечение сваи;

б) по соответствующим чертежам настоящей серии устанавливается минимальное продольное армирование сваи и класс бетона;

в) в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85 и СНиП 2.02.04.-88 определяются место расположения расчетного сечения сваи и усилия «М» и «N» в этом сечении сваи от внешних нагрузок;

г) по графикам на листах 10…39 определяют положение точки с координатами M и N для принятого класса бетона при определенной величине раскрытия трещин. Если точка с координатами M и N лежит ниже кривой, соответствующей принятому сечению и армированию сваи, то выбранная свая удовлетворяет расчету на внецентренное сжатие по прочности и раскрытию трещин, если точка лежит выше – не удовлетворяет. В последнем случае, воспользовавшись этими же графиками, можно подобрать соответствующее расчету армирование сваи.

Сваи сечением 20×20 см. Бетон В15 – 4 стр

489 × 558 пикс. Открыть в новом окне