Среднее давление под подошвой фундамента

Определение давления под подошвой фундамента

Суммарная погонная нагрузка: N = 4919 + 6339 + 19951 = 31209 кгс/м Давление под подошвой фундамента: р = 31209/2,7= 11559 кгс/м 2 = 11,6 тс/м 2 р = 11,6 тс/м 2

Определение расчётного сопротивления грунта основания

Определение расчетного сопротивления грунта в естественном состоянии

Расчетное сопротивление R определяют по зависимости согласно СП 50-101-2004 [1] : , где _С1,_С2 – коэффициенты условия работы, принимаемые по табл. 5.2 СП 50-101-2004 [1] , при отношении длины сооружения или его отсека к высоте : γ_с1=1,25 ; γ_с2=1,1; k — коэффициент, принимаемый равным: k=1, если прочностные характеристики грунта определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по табл. k =1,1. — коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СП 50-101-2004 [1] «Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений» (φ_II=10, определяется по номограмме): = 0,18 = 1,73 = 4,17 k_z — коэффициент, принимаемый равным единице при bk_z = 1. — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды): — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды): — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа: = 1 кПа = 0,1 т/м 2 d₁ – глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле: d₁ =2,4-1,8=0,6 м d_b – глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала (при внутреннем фундаменте d_b = 0 м): d_b = 0 м; R = 1,25*1,1/1,1 (0,18*1*2,7*1,53+1,73*0,6*1,88+(1,73-1)*0*1,88+4,17*0,1) = 3,89 т/м2R= 3,89т/м2

Определение расчётного сопротивления грунта, уплотненного в процессе эксплуатации.

Среднее давление под подошвой существующих фундаментов после реконструкции p≤ R_y R_y=m_p∙ m_s∙R m_p— коэффициент зависящий от отношения величины давления по подошве фундамента до увеличения нагрузки при реконструкции. _При: p/R≤0,5 m_p=1 0,5

p=1,15 p/R≥0,8 m_p=1,3. 11,6/3,89= 2,98 => m_p=1,3 m_s— коэффициент, принимаемый по табл. 3.8 ТСН 50-302-96 [4] зависящий от отношения s_p/s_u при s_p/s_u=0,6 m_s=1,1 R_y = 1,1 * 1,3 * 3,89 = 5,57 т/м 2 Вывод: Несущая способность фундамента по грунту не обеспечена. Фундамент не работоспособен. Необходимо провести дополнительные мероприятия по усилению грунтов основания и фундаментов инъекционными методами, включая способы укрепительной цементации и буроинъекционных свай, в конкретных инженерно-геологических и гидрогеологических условиях с учетом вида, типа и конструктивных особенностей реконструируемых зданий и сооружений. Кроме того, в «Рекомендациях» рассматриваются различные возможности усиления инъекционными способами несущих конструкций реконструируемых объектов включая стены, колонны и столбы, своды и другие конструкции, а также выполнение инъекционной горизонтальной гидроизоляции существующих зданий и сооружений.

Как определяется среднее давление под подошвой фундамента ?

Здравствуйте. Вопрос: среднее давление «р» под подошвой фундамента вычисляется с учетом вышележащего грунта или это только давление от внешней нагрузки ?

Просмотров: 24575
Регистрация: 22.09.2009
Сообщений: 1,396
Регистрация: 27.09.2012
Сообщений: 595

Разве давление на уровне подошвы от вышележащего грунта не учитывается как Gzg,0 ?
Offtop: (или речь идет о весе грунта на уступах фундамента?)

Последний раз редактировалось 27legion, 08.10.2014 в 06:40 .
Регистрация: 17.10.2007
Сообщений: 4,261
Сообщение от 3MEi86

Вопрос: среднее давление «р» под подошвой фундамента вычисляется с учетом вышележащего грунта или это только давление от внешней нагрузки ?

Среднее давление под подошвой — это Р/А, где Р — внешняя нагрузка на отметке подошвы с учетом веса фундамента и грунта на его обрезах.

__________________
Дураки учатся на своих ошибках, умные на чужих, а мудрые смотрят на них и неспеша пьют пиво.

Клименко Ярослав

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от Клименко Ярослав

Регистрация: 06.09.2009
Сообщений: 1,073
Сообщение от 27legion
(или речь идет о весе грунта на уступах фундамента?)

Именно об этом и речь.

Сообщение от GIP
Сообщение от Клименко Ярослав
Р — внешняя нагрузка на отметке подошвы с учетом веса фундамента и грунта на его обрезах.

Вот и я так думаю. Вот только наткнулся на одно неравенство в СП и не понял как такое может быть ? Вопрос на скрине приведен ниже.

Регистрация: 25.02.2014
Сообщений: 191
Краевые давления могут иметь разные знаки при большом эксцентриситете
Регистрация: 06.09.2009
Сообщений: 1,073
YuraSiro, речь про среднее давление, а не краевые
Регистрация: 25.02.2014
Сообщений: 191

а среднее откуда берется? Среднее давление равно краевому при e=0. e=0 — это сферический фундамент в вакууме курсового проекта

Регистрация: 20.10.2009
Сообщений: 5,712
Сообщение от 3MEi86
и не понял как такое может быть ?
Offtop: Колодец канализационный в землю закопали.

SergeyKonstr

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от SergeyKonstr

Регистрация: 20.05.2009
Сообщений: 263
Лучше ж/б чаша бассейна
Регистрация: 10.05.2013
Калининград
Сообщений: 758
Просто тумба под трубу
Регистрация: 06.09.2009
Сообщений: 1,073
Сообщение от SergeyKonstr
Колодец канализационный в землю закопали.

То есть, получается, если выкопали «яму» и установили там полый колодец, массой меньше, чем выбранный грунт, осадка все равно будет ? Но мы же разгрузили грунт больше, чем нагрузили. Понятно, что осадка не будет отрицательной, но, по идее, её вообще не должно быть, потому, что мы не нагрузили грунт более, чем было бытовое давление.
Данная тема у меня возникла исходя из неправильных результатов в Лире. Скрин привожу ниже.

Регистрация: 20.10.2009
Сообщений: 5,712
Сообщение от 3MEi86

То есть, получается, если выкопали «яму» и установили там полый колодец, массой меньше, чем выбранный грунт, осадка все равно будет ? Но мы же разгрузили грунт больше, чем нагрузили. Понятно, что осадка не будет отрицательной, но, по идее, её вообще не должно быть, потому, что мы не нагрузили грунт более, чем было бытовое давление.

Ну, да, будет.
На уровне дна котлована бытовое давление равно нулю. Так, что любое приложенное давление больше бытового.
Только нагрузка грунта уже идет по так обзываемой вторичной ветке его нагружения.

Doc1.rar (948.5 Кб, 353 просмотров)

SergeyKonstr

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от SergeyKonstr

5.5.3. Определение основных размеров фундаментов (ч. 3)

Размеры внецентренно нагруженных фундаментов определяются исходя из условий:

p ≤ R;

(5.50)

p_max ≤ 1,2R;

(5.51)

p c _max ≤ 1,5R,

(5.52)

где р — среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям; p_max — максимальное краевое давление под подошвой фундамента; р c _max — то же, в угловой точке при действии моментов сил в двух направлениях; R — расчетное сопротивление грунта основания.

Максимальное и минимальное давления под краем фундамента мелкого заложения при действии момента сил относительно одной из главных осей инерции площади подошвы определяется по формуле

,

(5.53)

где N — суммарная вертикальная нагрузка на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах, кН; A — площадь подошвы фундамента, м 2 ; М_х — момент сил относительно центра подошвы фундамента, кН·м; y — расстояние от главной оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил, до наиболее удаленных точек подошвы фундамента, м; I_x — момент инерции площади подошвы фундамента относительно той же оси, м 4 .

Для прямоугольных фундаментов формула (5.53) приводится к виду

,

(5.54)

где W_x — момент сопротивления подошвы, м 3 ; e_x = M_x/N — эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно центра подошвы фундамента, м; l — размер подошвы фундамента в направлении действия момента, м.

При действии моментов сил относительно обеих главных осей инерции давления в угловых точках подошвы фундамента определяется по формуле

(5.55)

или для прямоугольной подошвы

,

(5.56)

где М_х, M_y, I_х, I_y, e_x, e_y, x, у — моменты сил, моменты инерции подошвы эксцентриситеты и координаты рассматриваемой точки относительно соответствующих осей; l и b — размеры подошвы фундамента.

Условия (5.50)—(5.52) обычно проверяются для двух сочетаний нагрузок, соответствующих максимальным значениям нормальной силы или момента.

Относительный эксцентриситет вертикальной нагрузки на фундамент ε = е/l рекомендуется ограничивать следующими значениями:

ε_u = 1/10 — для фундаментов под колонны производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше и открытых крановых эстакад с кранами грузоподъемностью более 15 т, для высоких сооружений (трубы, здания башенного типа и т.п.), а также во всех случаях, когда расчетное сопротивление грунтов основания R < 150 кПа;

ε_u = 1/6 — для остальных производственных зданий с мостовыми кранами и открытых крановых эстакад;

ε_u = 1/4 — для бескрановых зданий, а также производственных зданий с подвесным крановым оборудованием.

Форма эпюры контактных давлений под подошвой фундамента зависит от относительного эксцентриситета (рис. 5.25): при ε < 1/6 — трапециевидная (если ε = 1/10, соотношение краевых давлений p_min/p_max = 0,25), при ε = 1/6 — треугольная с нулевой ординатой у менее загруженной грани подошвы, при ε > 1/6 — треугольная с нулевой ординатой в пределах подошвы, т.е. при этом происходит частичный отрыв подошвы.

Рис. 5.25. Эпюры давлений под подошвой фундамента при действии центральной и внецентренной нагрузки

В последнем случае максимальное краевое давление определяется по формуле

,

(5.57)

где b — ширина подошвы фундамента; l₀ = l /2 – e — длина зоны отрыва подошвы (при ε = 1/4, l₀ = 1,4).

Следует отметить, что при отрыве подошвы крен фундамента нелинейно зависит от момента.

Распределение давлений по подошве фундаментов, имеющих относительное заглубление λ = d/l > 1, рекомендуется находить с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента. При этом допускается применять расчетную схему основания, характеризуемую коэффициентом постели (коэффициентом жесткости). В этом случае краевые давления под подошвой вычисляются по формуле

,

(5.58)

где i_d — крен заглубленного фундамента; c_i — коэффициент неравномерного сжатия.

Пример 5.11. Определить размеры фундамента для здания гибкой конструктивной схемы без подвала, если вертикальная нагрузка на верхний обрез фундамента N = 10 МН, момент M = 8 МН·м, глубина заложения d = 2 м. Грунт — песок средней крупности со следующими характеристиками, полученными по испытаниям: е = 0,52; φ_II = 37°; c_II = 4 кПа; γ = 19,2 кН/м 3 . Предельное значение относительного эксцентриситета ε_u = е/l = 1/6.

Решение. По табл. 5.13 R₀ = 500 кПа. Предварительные размеры подошвы фундамента определим исходя из требуемой площади:

м 2 .

Принимаем b · l = 4,2 · 5,4 м ( A = 22,68 м 2 ).

Расчетное сопротивление грунта по формуле (5.29) R = 752 кПа. Максимальное давление под подошвой

кПа < 1,2 R = 900 кПа.

Эксцентриситет вертикальной нагрузки

м,

т.е. ε = e/l = 0,733/5,4 = 0,135 < ε_u = 0,167.

Таким образом, принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям, ограничивающим краевое давление и относительный эксцентриситет нагрузки.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

Среднее давление под подошвой фундамента

31. Основные принципы конструирования плитных фундаментов.

Сплошные фундаменты выполняются из монолитного жб. По конструктивным решениям сплошные фундаменты разделяют на плитные и коробчатые. Плитные фундаменты могут быть гладкими и ребристыми.

Толщину плиты, работающей на изгиб в двух взаимно перпендикулярных направлениях, определяют расчётом на моментные нагрузки и исходя из расчёта на продавливание в местах опирания колонн.

Опирание колонн на гладкие и коробчатые плиты осуществляется через сборные и монолитные стакана, ребристые плиты соединяются с колоннами с помощью монолитных стаканов или выпусков арматуры.

Армирование фундаментных плит осуществляется:

— плоскими сварными сетками рабочей арматурой одного направления и пространственными поддерживающими каркасами;

— отдельными стержнями, расположенными в двух направлениях;

— унифицированными плоскими сварными сетками с добавлением отдельных стержней в местах наибольшего момента;

— отдельными стержнями в продольном направлении и сварными каркасами в поперечном.

См. рисунки в тетради.

32. Расчетное сопротивление грунтов основания.

2.41. При расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. 2.40 , среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа (тс/м 2 ), определяемого по формуле

М _g , М_q , M_c — коэффициенты, принимаемые по табл. 4 ;

k_z — коэффициент, принимаемый равным:

при b < 10 м - k_z = 1, при b ³ 10 м — k_z = z₀/b + 0,2 (здесь z₀ = 8 м);

b — ширина подошвы фундамента, м;

g _II — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м 3 (тс/м 3 );

g / _II — то же, залегающих выше подошвы;

с_II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м 2 );

d₁ — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле

где h_s — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h_cf — толщина конструкции пола подвала, м;

g _cf — расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м 3 (тс/м 3 );

d_b — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B £ 20 м и глубиной свыше 2 м принимается d_b = 2 м, при ширине подвала B > 20 м — d_b = 0).

Примечания : 1. Формулу (7 ) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью А, принимается

2. Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (7 ), допускается принимать равными их нормативным значениям.

3. Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием.

4. Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать на 15 %.

33. Определение основных размеров фундаментов мелкого заложения. Общие положения.

Расчёт фмз начинают с предварительного выбора его конструкции и основных размеров, к которым относятся глубина заложения фундамента, размеры и форма подошвы.

При назначении глубины заложения фмз необходимо руководствоваться следующими факторами – инженерно-геологическими и гидрогеологическими условиями площадки, глубина сезонного промерзания грунтов, конструктивные особенности возводимого здания, включая глубину прокладки подземных коммуникаций, наличие и глубину заложения соседних фундаментов.

Форма подошвы фундамента во многом определяется конфигурацией в плане возводимой части надземной конструкции. Она может быть круглой, кольцевой, многоугольной, квадратной, прямоугольной, ленточной, тавровой, крестообразной, а в стеснённых условиях и более сложного очертания. В сборных фундаментах её определяет и форма составных элементов и блоков.

Центрально-сжатый фундамент

При расчётах фмз по второму предельному состоянию площадь подошвы предварительно может быть определена ил условия P < R , таким образом приняв P = R

где No – расчётная вертикальная нагрузка на уровне обреза фундамента

гамма на d – вес фундамента и грунта на уступах.

Получив площадь фундамента находят его ширину, в зависимости от конфигурации в плане.

Величина R определяется по известной формуле.

Далее методом приближений подбирается наиболее близкое значении величины b и A .

Внецентренно-нагруженный фундамент

А= l * b , ,

= суммарная нагрузка на основание, включая вес фундамента и грунта на его уступах;

А – площадь подошвы фундамента;

е – эксцентриситет равнодействующей относительно центра тяжести подошвы;

b – размер подошвы фундамента.

Поскольку при внецентренном нагружении относительно одной из центральных осей максимальное давление на основание действует только под краем фундамента, при подборе размеров подошвы фундамента его допускается принимать на 20 % больше расчётнго сопротивления грунта:

Если точка приложения силы смещена относительно обеих осей инерции, то:

Поскольку в этом случае максимальное давление действует только по одной точке подошвы, то допускается условие: Р

34. Последовательность расчета и проектирования фундаментов мелкого заложения.

2. сбор нагрузок в характреных сечениях

3. выбор глубины заложения

4. выбор Амин= b * l из условия Р< R

5.Расчёт осадки S < Su

6. Неравномерность осадок

8.Просадка , набухание , оседание , горизонт

9. Слабый подстилающий грунт

10. Осадка по времени

11.

12. Определение прочности и устойчивости массива под зданием в целом.

13. Расчёт фундамента – конструирование тела фундамента и проверка по несущей способности и деформациям.

14. Конструирование фундамента под всё здание. Проверить дополнительными расчётами.

15. Проектирование фундамента.

35. Подбор площади подошвы центрально нагруженного фундамента.

Центрально нагруженным считают фундамент, у которого равнодействующая внешних нагрузок проходит через центр площади его подошвы. Реактивное давление грунта по подошве жесткого центрально нагруженного фундамента принимается равномерно распределенным интенсивностью , где No – расчётная нагрузка на уровне обреза фундамента, Gf и Gg – расчётные значения веса фундамента и грунта на его уступах, А – площадь подошвы фундамента.

В предварительных расчётах вес грунта и фундамента в объёме параллелепипеда, в основании которого лежит площадь фундамента А, определяется так:

, где — среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его уступах, принимаемое обычно 20 кН/м3, d – глубина заложения фундамента, м.

Приняв получим формулу для определения необходимой площади подошвы фундамента:

Рассчитав площадь подошвы, находят его ширину в зависимости от конфигурации в плане.

После вычисления значения b принимают размеры фундамента с учётом модульности и унификации конструкций и проверяют давление по его подошве по формуле , найденная величина Р должна быть как можно более близка к R .

36. Подбор площади подошвы внецентренно нагруженного фундамента.

Внецентренно нагруженным считают фундамент, у которого равнодействующая внешних нагрузок не проходит через центр тяжести площади его подошвы. Такое нагружение фундамента является следствием передачи на него момента или горизонтальной составляющей нагрузки либо результатом одностороннего давления грунта на его боковую поверхность, как, например, у фундамента под наружную стену заглубленного помещения.

При расчёте давление по подошве внецентренно нагруженного фундамента принимают изменяющимся по линейному закону, а его краевые значения при действии момента сил относительно одной из главных осей определяют по формуле . Подстановкой значений А= lb W = b 2 l /6 и М= получаем

где — суммарная вертикальная нагрузка на основание, включая вес фундмента и грунта на его уступах, е – эксцентриситет равнодействующей относительно цт подошвы.

Эпюра давлений может однозначной и двузначной, размеры фундамента стремятся добрать таким образом, чтобы она однозначной и не происходило отрыва подошвы фундамента от основания.

Поскольку при внецентренном нагружении относительно одной из центральных осей максимальное давление на основание действует только под краем фундамента, при подборе размеров подошвы фундамента его допускается принимать на 20 % больше расчётного сопротивления грунта:

Если точка приложения силы смещена относительно обеих осей инерции, то:

Поскольку в этом случае максимальное давление действует только по одной точке подошвы, то допускается условие: Р

37. Проверка давления на подстилающий слой слабого грунта.

При наличии в пределах сжимаемой толщи основания слабых грунтов с расчётным сопротивлением меньшим, чем давление на несущий слой необходимо проверить давление в них, чтобы уточнить возможность применения при расчёте основания теории линейной деформируемости грунтов. Последнее требует, чтобы полное давление на кровлю подстилающего слоя не превышало его расчётного сопротивления, т.е. , где сигмы – вертикальное напряжение в грунте на глубине z от подошвы фундамента, Rz – расчётное сопротивление грунта на глубине кровли слабого слоя.

Величину Rz определяют по формуле как для условного фундамента шириной bz и глубиной заложения dz .

Ширину условного фундамента назначают с учётом рассеивания напряжений в пределах слоя толщиной z . Если принять, что давление действует по подошве условного фундамента, то площадь его подошвы должна составлять , отсюда находим ширину условного фундамента , где а= , l и b – длина и ширина подошвы проетируемого фундамента.

38. Определение осадки фундаментов методом послойного суммирования.

Этот метод (без возможности бокового расширения грунта) рекомендован СНиП 2.02.01-83 и является основным при расчётах осадок фундаментов пром и гражданских сооружений. Вначале производится привязка фундамента к инженерно-геологической системе основания, т.е. совмещение его оси с литологической колонкой грунтов. При известных нагрузках от сооружения определяется среднее давление на основание по подошве фундамента р. Затем начиная от поверхности природного рельефа строится эпюра природного давления по оси фундамента. Зная природное давление в уровне подошвы , определяют дополнительное вертикальное напряжение в плоскости подошвы . В том же масштабе строят эпюру дополнительных напряжений по оси фундамента.

Построив эпюры природного давления и дополнительно напряжения, находят нижнюю границу сжимаемой толщи. Уровень, при котором и есть эта граница.

Сжимаемую толщу основания разбивают на элементарные слои так, чтобы в пределах каждого слоя грунт был однородным. Принимают 0.4 b = hi . Зная дополнительные напряжения в середине каждого элементарного слоя , определяют его сжатие.

Модуль деформации Е или относительный кэф сжимаемости определяют по компрессионным кривым в зависимости от природного давления и дополнительного напряженя в середине каждого элементарного слоя грунта.

Общая осадка фундамента находится как сумма величин сжатия каждого элементарного слоя в пределах сжимаемой толщи или бета равно 0.8

39. Определение осадки фундаментов методом эквивалентного слоя.

Назовём эквивалентным такой слой грунта толщиной , осадка которого при сплошной нагрузке на поверхности будет равна осадке грунтового полупространства под воздействием местной нагрузки той же интенсивности

Осадку слоя грунта толщиной при сплошной нагрузке можно определить из условия одномерного его сжатии без возможности бокового расширения. Тогда, принимая деформацию сжатия любого элементарного слоя в пределах этой толщи найдём осадку всего слоя:

или используя относительный кэф сжимаемости грунтов .

С другой стороны, осадка поверхности грунтового полупространства под действием местной нагрузки будет равна . Тогда получим , или окончательно .

Отсюда следует, что толщина эквивалентного слоя грунта зависит от кэфа Пуассона v , кэфа формы площади и жёсткости фундамента w и его ширины b . Назовём А w – кэф эквивалентного слоя.

Для однородного основания достаточно подставить в эти формулы все численные значения и найти осадку. Для многослойного необходимо найти средневзвешенный кэф сжимаемости слоистого напластования:

Тогда осадка многослойного основания

40. Определение осадки фундаментов с использованием схемы линейно деформируемого слоя.

Метод линейно-деформируемого слоя

Расчет осадки основания методом линейно-деформируемого слоя разработан К.Е. Егоровым и применяется в следующих случаях:

В пределах сжимаемой толщи и основания, определенной с помощью метода послойного суммирования Нс, залегает слой грунта с модулем деформации Е ≥100 МПа и толщиной h1, удовлетворяющей условию

(7.17)

где Е2 — модуль деформации грунта, подстилающего слой грунта с модулем деформации Е1.

Ширина или диаметр фундамента b≥10 м и модуль деформации грунтов основания Е≤10 МПа.

Толщина линейно-деформируемого слоя H в первом случае принимается до кровли малосжимаемого грунта, во втором случае вычисляется по формуле

(7.18)

где Но и ψ — принимаются для оснований, сложенных пылевато-глинистыми грунтами — 9 м и 0,15 м;

kр— коэффициент, принимаемый равным kр = 0,8 при среднем давлении под подошвой фундамента P = 100 кПа и kр = 1,2 при Р = 500 кПа, а при промежуточных значениях — по интерполяции.

В случае, если в основании имеются глинистые и песчаные грунты, значение Н находят по формуле

(7.19)

Осадку основания с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого слоя (рис. 7.13) определяют по формуле

(7.20)

kс — коэффициент, принимаемый в зависимости от относительной суммарной толщины деформирующихся слоев (2Н/b), определяется по табл. ;

km — коэффициент, зависящий от модуля деформации и ширины фундамента, принимается по табл.

ki и ki-1 — коэффициенты, определяемые по табл.7.4 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля i-гo слоя (соответственно ζi=2zi/b; ζi-1 =2zi-1/b); Ei — модуль деформации i-го слоя грунта.

Рис. 7.13. Схема к расчету осадки методом линейно-деформируемого слоя