Е d — расчетная энергия удара свайного молота,
принимаемая для молота одиночного действия равной GН, для трубчатого дизель — молота—0,9GH и штангового дизель — молота — 0,4GH, кДж; е 2 — коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке равным 0,2; т 1 — масса молота; т 2 — масса свои с наголовником, т; т 3 — масса под-бабка, т; S a — остаточный отказ — погружение сваи от одного удара, м.
При малых значениях отказа (S a < 0,002 м) необходимо учитывать упругие деформации системы свая - грунт. Для этого с помощью отказомера замеряют упругий отказ S еl и остаточный отказ S а . Это позволяет определить частное значение предельного сопротивления сваи по формуле десь коэффициент где n p и n f - коэффициенты перехода от динамического (включая вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи (обычно принимают п р = 0,00025 с*м/кН, n f = 0,025 с*м/кН); A f - площадь боковой поверхности сваи,
g — ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,81 м/с 2 ;
H — высота падения ударной части молота, м; h — высота первого отскока молота, принимается для дизель — молотов штанговых h=0,6м, для трубчатых — h = 0,4 м, для других молотов = 0; m 4 — масса ударной части молота, т. Точность определения F и по формулам (11. 5) и (11.6) зависит от наличия упругой прокладки в наголовнике, которая должна быть предварительно обмята несколькими ударами той же интенсив-ности, что и при определении отказа сваи. Недостатком динамических испытаний является необходимость перехода от сопротивления сваи динамическому погружению к сопротивлению ее под действием статической нагрузки.
Метод статического зондирования позволяет оценивать сопротивление грунта погружению сваи как под нижним ее концом, так и по ее боковой поверхности. Для зондирования согласно ГОСТ 24942 —81 в настоящее время применяют в основном три установки. В установке типа I, у которой зондировочный стандартный конус переходит в штангу, трение по грунту развивается по всей ее длине, а в установках типа II и III трение по грунту развивается только в нижней части штанги. Сопротивление грунта прониканию зонда не идентично сопротивлению грунта загружаемой свае, так как при внедрении зонда вокруг нее нарушается структура грунта, которая не может сразу восстановиться. По этой причине результаты статического зондирования насыщенных водой пылевато-глинистых грунтов не отражают работы свай, особенно в отношении трения боковой поверхности сваи о грунт.
В то же время при песчаных грунтах и супесях
результаты статического зондирования позволяют достаточно точно определять несущую способность свай. В остальных случаях правильнее предварительно установить корреляционную зависимость между нагрузкой, требующейся для погружения зонда, и несущей способностью свай. Удельное сопротивление грунта под нижним концом сваи определяют по формуле R s = β 1 q s где β 1 — переходный коэффициент от сопротивления грунта под зондом при его погружении к сопротивлению грунта под забивной сваей после «отдыха»); q s — среднее значение сопротивления грунта под наконечником зонда на участке, расположенном на 1d выше и на 4d ниже нижнего конца свай (d — сторона или диаметр сваи):
Высота первого отскока ударной части дизель молота
СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты
Fu,p = Fu,min , а коэффициент надежности по. грунту g = 1.
В случае, если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более, Fu,p и g следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Fu, полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75 применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 5.5 при вдавливающих, п. 5.6 — при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 5.7 — при динамических испытаниях.
5.5. Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s 20 мм), то эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления Fu испытываемой сваи.
Во всех остальных случаях для фундаментов здании и сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи Fu вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку, равную s и определяемую по формуле
где su,mt — предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83;
— коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения su,mt к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.
Значение коэффициента следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или пылевато-глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают пылевато-глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Значение коэффициента допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.
Если осадка, определенная по формуле (17), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи Fu следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.
Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи Fu при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызываются:
а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;
б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм).
Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более 1,5 Fd [где Fd — несущая способность сваи, подсчитанная по формулам (5), (8), (9), (11) и (15)], осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (17), а для мостов и гидротехнических сооружений — менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи Fu допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.
Примечания: 1.В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной Fd.
2. Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 — 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи Fu.
5.6. При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Fu (см. п. 5.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимается нагрузка на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.
Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы «свая — грунт», используемых в расчетах по рекомендуемому приложению 1.
5.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления Fu кН (тc), (см. п. 5.4) по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах sa 0,002 м следует определять по формуле
Случай расчета
Коэффициент т), кН/м (те/м»)
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай:
железобетонных с наголовником
1500(150)
деревянных без подбабка
1000(100)
деревянных с подбабком
800 (80)
Контроль несущей способности свай по результатам производственной забивки при значении Ed/sa кН/тс:
1000(100) и менее
Помогите разобраться с динамическими испытаниями свай
В СНиП 2.02.03-85 (свайные фундаменты) для определения частного значения предельного сопротивления сваи F по значению отказа при динамических испытаниях в формуле Герсеванова (пункт 5.7, формула 18.)
Вопрос 1: надо подставить энергию удара Еd. Испытания проводились штанговым дизель молотом С-330. Ударная часть (масса 2500 кг) сбрасывалась с высоты 1,6 м без подачи топлива. От одного удара осадка сваи (остаточный отказ) был замерен 10 мм. какую энергию подставлять? табл.12. 0,4GH для штангового дизель молота или
G(H-h) для дизельного молота при контрольной добивке одиночными ударами. Значений отскоков h нету, а брать h=0,6м как пишут в таблице, так это только для предварительных расчетов.
Вопрос 2: Во всех старых источниках в этой классической формуле Герсеванова m1 всегда была масса ударной части, а тут в пояснении к формуле m1 — масса молота (она для дизель молота С-330 составляет 4,2 тонны., тогда как по идее надо подставлять массу ударной части 2,5 т.) Какую цифру подставлять в формулу?.
Вопрос 3: Как не считай результат не совпадает с данными указанными в приложении 5 Руководства по проектированию свайных фундаментов, где для этого дизель молота и сваи длиной 8 метров указана расчетная нагрузка 33,8 т при этом отказе 1 см.
Может у кого есть подсказки по этим вопросам?
Вопросы возникли потому, что была посчитана свая по геологии, была получена цифра 32 тонны, а по динамическим испытаниям разница очень большая, если брать энергию удара из табл. 12 равную G(H-h) для дизельного молота при контрольной добивке одиночными ударами
Просмотров: 54655
Регистрация: 28.09.2006
Dnepropetrovsk
Сообщений: 683
Получается штанговый дизельмолот.
Единственное прошу уточнить характеристики молота и энергию удара (не знаю С330Б).
Расчетная энергия удара молота:
Штанговый дизель-молот С-330 при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива;
(Если контрольную добивку производить без подачи топлива залогами из 3 и 5 ударов после «отдыха» сваи)
Вес ударной части 2.500 т;
Фактическая высота падения ударной части 2.20 м;
Высота первого отскока ударной части от воздушной подушки 0.60 м;
Расчетная энергия удара составляет 4.00 тм;
Подбабок не надо.
Масса молота с наголовником 4.2+0.4 = 4.6 — похоже на Ваши 4.7
Например для расчетной нагрузки 50 т.
Определение фактического остаточного отказа Sa для обеспечения расчетной нагрузки, допускаемой на железобетонную сваю, погружаемую с наголовником по результатам динамических испытаний:
Площадь поперечного сечения ствола сваи 0.0900 м2;
Масса сваи 1.600 т;
Полная масса молота 4.200 т;
Расчетная энергия удара молота 4.000 тм;
Масса наголовника 0.400 т;
Необходимая расчетная нагрузка, допускаемая на сваю 50.000 т;
Результаты соотношения остаточного отказа Sa и расчетной нагрузки P:
0.2000 см — 96.390 кН
0.2100 см — 93.957 кН
0.2200 см — 91.691 кН
0.2300 см — 89.575 кН
0.2400 см — 87.593 кН
0.2500 см — 85.731 кН
0.2600 см — 83.977 кН
0.2700 см — 82.322 кН
0.2800 см — 80.757 кН
0.2900 см — 79.273 кН
0.3000 см — 77.864 кН
0.3100 см — 76.524 кН
0.3200 см — 75.248 кН
0.3300 см — 74.030 кН
0.3400 см — 72.866 кН
0.3500 см — 71.752 кН
0.3600 см — 70.686 кН
0.3700 см — 69.663 кН
0.3800 см — 68.680 кН
0.3900 см — 67.736 кН
0.4000 см — 66.827 кН
0.4100 см — 65.952 кН
0.4200 см — 65.108 кН
0.4300 см — 64.294 кН
0.4400 см — 63.508 кН
0.4500 см — 62.749 кН
0.4600 см — 62.014 кН
0.4700 см — 61.303 кН
0.4800 см — 60.614 кН
0.4900 см — 59.947 кН
0.5000 см — 59.299 кН
0.5100 см — 58.671 кН
0.5200 см — 58.061 кН
0.5300 см — 57.469 кН
0.5400 см — 56.893 кН
0.5500 см — 56.333 кН
0.5600 см — 55.787 кН
0.5700 см — 55.257 кН
0.5800 см — 54.740 кН
0.5900 см — 54.236 кН
0.6000 см — 53.746 кН
0.6100 см — 53.267 кН
0.6200 см — 52.800 кН
0.6300 см — 52.344 кН
0.6400 см — 51.899 кН
0.6500 см — 51.464 кН
0.6600 см — 51.039 кН
0.6700 см — 50.624 кН
0.6800 см — 50.218 кН
0.6900 см — 49.820 кН
0.7000 см — 49.432 кН
0.7100 см — 49.051 кН
0.7200 см — 48.679 кН
0.7300 см — 48.314 кН
0.7400 см — 47.957 кН
0.7500 см — 47.607 кН
0.7600 см — 47.264 кН
0.7700 см — 46.927 кН
0.7800 см — 46.597 кН
0.7900 см — 46.274 кН
0.8000 см — 45.956 кН
0.8100 см — 45.645 кН
0.8200 см — 45.339 кН
0.8300 см — 45.039 кН
0.8400 см — 44.744 кН
0.8500 см — 44.454 кН
0.8600 см — 44.170 кН
0.8700 см — 43.890 кН
0.8800 см — 43.615 кН
0.8900 см — 43.345 кН
0.9000 см — 43.079 кН
0.9100 см — 42.818 кН
0.9200 см — 42.561 кН
0.9300 см — 42.308 кН
0.9400 см — 42.060 кН
0.9500 см — 41.815 кН
0.9600 см — 41.574 кН
0.9700 см — 41.337 кН
0.9800 см — 41.103 кН
0.9900 см — 40.873 кН
1.0000 см — 40.647 кН
1.0100 см — 40.424 кН
1.0200 см — 40.204 кН
1.0300 см — 39.987 кН
1.0400 см — 39.774 кН
1.0500 см — 39.563 кН
1.0600 см — 39.356 кН
1.0700 см — 39.152 кН
1.0800 см — 38.950 кН
1.0900 см — 38.751 кН
1.1000 см — 38.555 кН
1.1100 см — 38.362 кН
1.1200 см — 38.171 кН
1.1300 см — 37.983 кН
1.1400 см — 37.797 кН
1.1500 см — 37.614 кН
1.1600 см — 37.433 кН
1.1700 см — 37.254 кН
1.1800 см — 37.078 кН
1.1900 см — 36.904 кН
1.2000 см — 36.732 кН
1.2100 см — 36.562 кН
1.2200 см — 36.394 кН
1.2300 см — 36.229 кН
1.2400 см — 36.065 кН
1.2500 см — 35.904 кН
1.2600 см — 35.744 кН
1.2700 см — 35.586 кН
1.2800 см — 35.430 кН
1.2900 см — 35.276 кН
1.3000 см — 35.124 кН
1.3100 см — 34.973 кН
1.3200 см — 34.825 кН
1.3300 см — 34.678 кН
1.3400 см — 34.532 кН
1.3500 см — 34.388 кН
1.3600 см — 34.246 кН
1.3700 см — 34.105 кН
1.3800 см — 33.966 кН
1.3900 см — 33.829 кН
1.4000 см — 33.693 кН
1.4100 см — 33.558 кН
1.4200 см — 33.425 кН
1.4300 см — 33.293 кН
1.4400 см — 33.162 кН
1.4500 см — 33.033 кН
1.4600 см — 32.906 кН
1.4700 см — 32.779 кН
1.4800 см — 32.654 кН
1.4900 см — 32.530 кН
1.5000 см — 32.407 кН
1.5100 см — 32.286 кН
1.5200 см — 32.166 кН
1.5300 см — 32.047 кН
1.5400 см — 31.929 кН
1.5500 см — 31.812 кН
1.5600 см — 31.697 кН
1.5700 см — 31.582 кН
1.5800 см — 31.469 кН
1.5900 см — 31.357 кН
1.6000 см — 31.245 кН
1.6100 см — 31.135 кН
1.6200 см — 31.026 кН
1.6300 см — 30.918 кН
1.6400 см — 30.811 кН
1.6500 см — 30.705 кН
1.6600 см — 30.599 кН
1.6700 см — 30.495 кН
1.6800 см — 30.392 кН
1.6900 см — 30.290 кН
1.7000 см — 30.188 кН
1.7100 см — 30.087 кН
1.7200 см — 29.988 кН
1.7300 см — 29.889 кН
1.7400 см — 29.791 кН
1.7500 см — 29.694 кН
1.7600 см — 29.598 кН
1.7700 см — 29.502 кН
1.7800 см — 29.408 кН
1.7900 см — 29.314 кН
1.8000 см — 29.221 кН
1.8100 см — 29.128 кН
1.8200 см — 29.037 кН
1.8300 см — 28.946 кН
1.8400 см — 28.856 кН
1.8500 см — 28.767 кН
1.8600 см — 28.678 кН
1.8700 см — 28.590 кН
1.8800 см — 28.503 кН
1.8900 см — 28.417 кН
1.9000 см — 28.331 кН
1.9100 см — 28.246 кН
1.9200 см — 28.162 кН
1.9300 см — 28.078 кН
1.9400 см — 27.995 кН
1.9500 см — 27.912 кН
1.9600 см — 27.831 кН
1.9700 см — 27.750 кН
1.9800 см — 27.669 кН
1.9900 см — 27.589 кН
2.0000 см — 27.510 кН
Для обеспечения требуемой расчетной нагрузки, допускаемой на забивную железобетонную сваю, необходимо в процессе проведения динамических испытаний получить фактический остаточный
отказ Sa = 0.6800 см.
Расчетная нагрузка при отказе 0.6800 см. составила 502.18 кН (50.218 т)
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1 . 1. Настоящие указания составлены на основе обобщения опыта статических и динамических испытаний забивных свай, являются дополнением к СНиП и распространяются на работы по определению несущей способности и необходимых длин забивных свай в жилищном строительстве Москвы.
Внесены
НИИМосстроем
Научно-техническим управлением Департамента строительства
«15» сентября 1995 г.
Срок введения в действие
«1» октября 1995 г.
2. О ПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И НЕОБХОДИМОЙ ДЛИНЫ ЗАБИВНЫХ СВАЙ
2 . 1. Необходимая глубина забивки свай фундамента и допустимая на них расчетная нагрузка устанавливаются проектной организацией на основании материалов инженерно-геологических изысканий в соответствии с конструктивными особенностями фундамента, действующими на него вертикальными и горизонтальными нагрузками, допустимыми величинами деформаций здания. При этом учитываются результаты зондирования грунта и испытания пробных свай, если они выполнялись, опыт эксплуатации построенных вблизи зданий , а также обстоятельства, могущие повлиять на несущую способность свай и величину их осадок под нагрузкой (наличие слоя слабого грунта, подсыпка территории, рытье грунта вблизи свай и т.д.).
2 . 2 . Напряжения в материале свай от действующих на них вертикальных и горизонтальных нагрузок и изгибающих моментов, с учетом допустимого отклонения свай от проектного положения, не должны превышать величин, нормируемых СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции».
2 . 3 . При назначении необходимой длины свай следует использовать разработанные ГлавАПУ г. Москвы « ВТУ по расчету, проектированию и производству свайных фундаментов зданий и сооружений в г. Москве», содержащие обобщенные геологические профили, привязанные к разным районам г. Москвы, с рекомендациями несущего слоя и длины свай.
2 . 4 . Длина свай должна быть назначена с учетом грунтовых условий и глубины залегания кровли несущего слоя. В г. Москве в качестве несущего слоя могут быть использованы: моренные суглинки и глины днепровского и московского оледенения; фл ю виогляциальн ы е пески; юрские глины ниже их кровли не менее чем на 2 — 3 м. При опирании нижних концов свай на карбон ны е глины, известняки и гравий н о-галечников ы е отложения необходимой мощности с песчаным заполнением несущую способность свай следует определять как для свай стоек в соответствии со СНиП «Свайные фундаменты».
2 . 5 . Не допускается оставление нижних концов свай в торцах и заторфован ны х грунтах, сапропелях, са п ро п елитах, илах, илистых суглинках, текучих суглинках, озерно-болотн ы х отложениях и плывунах.
2 . 6 . В г. Москве для песчаных не насыщенных водой грунтов (кроме п ы лева ты х) и глинистых грунтов при показателе текучести от 0 , 4 до 0 , 6 включительно, с содержанием органических остатков не более 3 % для песка и 5 % для глинистых грунтов, при определении несущей способности свай, по таблицам 1 и 2 СНиП 2.02.03-85 следует учитывать увеличение сопротивление грунта при уплотнении его забивкой или в результате тиксотропного упрочнения и консолидации.
2 . 7 . Динамические и статические испытания пробных свай производятся в соответствии с ВСН 200-83 «Инструкция по производству работ нулевого цикла при строительстве домов повышенной этажности».
2 . 8 . Необходимость проведения статических испытаний одиночных свай определяется проектной организацией с учетом результатов инженерно-геологических изысканий или результатов испытания свай динамическими нагрузками.
Испытания свай статическими осевыми вдавливающими нагрузками производятся:
а) в случаях сложных грунтовых условий, когда сваи погружаются в слабые грунты , представленные торфами, заторфован ным и грунтами , сапропелями и сапропелитами , текучими суглинками, насыпями и другими сильносжимаемыми грунтами;
б) на объектах с предполагаемым количеством свай более 2000 шт .;
в) для высотных зданий с большими нагрузками на фундамент;
г) в тех случаях, когда расчетная нагрузка на сваю должна быть высокой;
д) контрольные статические испытания рабочих свай фундамента производятся, если нет уверенности в том, что их несущая способность соответствует требованиям проекта. Сваи, назначенные для статического испытания, следует располагать в пределах контура здания на на и более нагруженных учас т ках при неблагоприятных грунтовых условиях.
2 . 9 . Испытываемые статической нагрузкой сваи необходимо предварительно испытать (после соответствующего отдыха в грунте) динамической нагрузкой в соответствии с разд. 4 настоящих указаний, с записью упругой и остаточной части отказа.
2 . 10 . При испытании статической вдавливающей нагрузкой должно быть испытано до 1 % от общего количества свай на данном объекте, но не менее 2 шт.
2 . 11 . Количество пробных свай, подлежащих испытанию динамической (ударной) нагрузкой, принимается 2 % от общего числа свай на данном объекте, но не менее 5 шт.
2 . 12 . Работы по забивке и испытаниям пробных свай выполняются по заданиям проектных организаций специализированными организациями Главмосстроя и производятся в соответствии с перечисленными в п . 1.2 настоящих указаний нормативными документами.
2 . 13 . Техническая документация на забивку пробных свай с указанием их типов, длины и несущей способности, разработанная проектной организацией, передается в 2 -х экземплярах специализированной организации Департамента строительства, выполняющей пробную забивку свай. Указанная документация должна содержать:
а) план здания с указанием и привязкой на нем местоположения геологических скважин (шурфов), точек статического и динамического зондирования грунта , пробных Свай, подлежащих забивке и испытанию, подземных коммуникаций (газо п ровод, канализация, водосток, теплосеть, водопровод, кабели и др.), существующих строений и т.д.;
б) техническое задание на испытание пробных свай в грунте, а также техническое заключение об инженерно-геологических условиях участка строительства.
2 . 14 . Места расположения на строительной площадке пробных свай, испытываемых динамической нагрузкой, и длина их должны назначаться с таким расчетом, чтобы получить необходимые данные для назначения расчетной нагрузки на сваи фундамента и определения необходимой глубины их забивки на всех характерных участках проектируемого свайного поля.
2 . 15 . При рядовом расположении свай в фундаменте расстояние между пробными сваями рекомендуется принимать не более 30 м.
При кустовом (или многорядном) расположении свай расстояние между ними в кусте, их длину и несущую способность (особенно при песчаных грунтах) рекомендуется определять с учетом результатов пробной забивки фрагментов из нескольких свай в характерных местах строительной площадки с испытанием отдельных свай динамической или статической нагрузкой.
В тех случаях, когда уплотнение грунта в результате забивки препятствует погружению части свай куста на заданную глубину, расстояние между сваями в проекте следует по возможности увеличить, сократив соответственно число свай в кусте за счет увеличения в допустимых пределах нагрузки на каждую сваю.
Если в кусте нельзя уменьшить число свай принятого сечения в связи со значительной нагрузкой на них , следует рассмотреть вопрос о применении в фундаменте свай другого сечени и с большей несущей способностью.
2 . 16 . В качестве пробных свай могут применяться как обычные железобетонные, так и инвентарные, извлекае м ые после испытания сваи конструкции НИИМосстроя, забиваемые специальной самоходной установкой.
2 . 17. Испытания пробных свай производят с я в соответствии с техническим заданием специализированной организацией (отделом контроля качества треста Мосстрой- 5 ) под наблюдением представителя проектной организации и лаборатории основ а ний и фундаментов НИИМосстроя.
Результаты испытания пробных свай специализированная организация передает проектной организации, которая принимает око н чательное решение о конструкции фундамента, расчетной нагрузке на сваи и необходимой глубине погруже н ия их и грунт.
3. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТРЕБУЕМОЙ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И УТОЧНЕНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ДЛИНЫ СВАЙ
3 . 1 . При производстве свайных работ специализированная организация производит забивку каждой сваи фундамента до сопротивления, обеспечивающего указанную в проекте несущую способность сваи, определяемую динамическим методом в соответствии с главой СНи П «Свайные фундаменты».
3 . 2 . Глубину погружения свай в процессе их забивки при необходимости следует уточнять по согласованию с проектной организацией. Для этого рекомендуется до массового завоза свай на строительную площадку первые рабочие сваи забивать в отдельных точках свайного поля с таким расчетом, чтобы охватить по возможности все его характерные участки.
Необходимость такой проверки, а также количество и места забивки этих свай устанавливаются п роектной организацией.
Указанные сваи следует располагать так (например, по периметру свайного поля), чтобы п осле погружения в грунт они не мешали передвижению сваебойного агрегата при последующей забивке свай.
3 . 4 . Динамическое испытание свай, указанных в п. 3.3 настоящих указаний, производится сразу же после их забивки и затем часть свай п овторно испытывается после отдыха в грунте не менее 3 сут.
Если после указанного отдыха ( 3 сут) несущая способность каждой испытанной сваи, определенная в соответствии со СНиП, равна или больше несущей способности, требуемой проектом, частное значение предельного сопротивления сваи Fu , определенное в соответствии с разделом 4 настоящих указаний, за время отдыха не уменьшилось, результаты испытания считаются положительными и забивка рабочих свай уточненной длины продолжается.
Если на однотипном участке свайного поля несущая способность одной или нескольких испытанных свай оказалась менее требуемой проектом, частное значение предельного сопротивления сваи Fu за время отдыха не увеличилось, результат ис п ытания считается отрицательным и сваи на данном участке по согласованию с проектной организацией необходимо забить на большую глубину и повторить испытания. Если сопротивление сваи Fu за время отдыха увеличилось, следует испытать сваи после более длительного «отдыха», когда несущая способность их будет не меньше проектной.
3 . 5 . Во всех случаях несоответствия между проектной и фактически необходимой длиной свай решение об окончательной глубине погружения свай, о внесении дополнительных изменений в проект свайного фундамента принимается проектной организацией.
3 . 6 . При испытании рабочих свай динамическим методом с вычислением их несущей способности по формуле главы СНиП «Свайные фундаменты», не учитывающей упругую часть «отказа», величина остаточной части отказа от одного удара молота должна быть не менее 0 , 2 см, так как при меньшей величине отказа несущая способность свай, вычисленная по указанной формуле, может оказаться значительно завышенной.
При испытании железобетонных свай сечением 30 × 30 см, длиной до 12 м одиночными ударами дизельного молота С- 330 (без подачи горючего) высоту падения ударной части следует принимать 180 см.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТНОГО ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАЙ
4 . 1. Сопротивление сваи Fu определяется динамическим методом при фактически измеренных остаточных отказах Sa .
Сваи, испытываемые динамической нагрузкой, не должны иметь повреждений, которые могут повлиять на результаты испытаний; отклонение от вертикали допускается на величину не более 1 см на 1 м длины сваи.
При испытании следует обеспечить соосность молота и сваи, чтобы их соударение было по центральной оси . В наголовнике сваи вместо деревянной должна быть упругая войлочная прокладка толщиной 50 — 60 мм.
4 . 2 . Упругая и остаточная часть отказа сваи при каждом ударе молота записываются безынерционным отказомером конструкции НИИ М осст р оя на специальной вощеной б у маге, наклеиваемой на одну из ровных боковых поверхностей сваи.
Если наголовник сваи расположен непосредственно над грунтом и установить отказомер ы ниже него затруднительно, бумага для записи наклеивается с двух противоположных сторон на шарнирную пяту молота (в случае двухштан г ового дизель-молота) или на наголовник сваи при других типах копров.
Отказомер конструкции НИИМосстроя крепится к доске толщиной 2 , 5 см, уложенной возле сваи плашмя на две деревянные подкладки, плотно опирающиеся на грунт и расположенные под концами доски не ближе 1 м от испытываемой сваи. Доска придвигается к свае настолько, чтобы перо отказомера слегка прижалось к наклее н ой на свае бумаге. После этого доску следует закрепить на подкладках так, чтобы исключить возможность ее п еремещения. Перед первым ударом и после каждого последующего перо отказомера следует переместить горизонтально на 5 — 6 мм.
После испытания вощеная бумага снимается со сваи и величины упругой и остаточной части отказа, записанные на ней пером отказомера, измеряются с помощью лупы с точностью 0 , 1 мм.
4 . 3 . Динамические испытания сваи следует производить, сбрасывая ударную часть молота с точно измеренной высоты, п ринимаемой для гидравлического копра « Ю н ттан » равной 50 см, для дизельного молота С- 330 — 180 см. При этом удары дизельного молота должны быть «холодными» без подачи горючего в цилиндр молота.
4 . 4 . При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления сваи Fu при фактически измеренных остаточных отказах Sa > 0 , 002 м определяется по формуле (18) п . 5.7 СНиП 2.02.03-85:
где η — коэффициент, принимаемый для железобетонных свай с, наголовником в случае определения отказов, равным 1500 кН/м 2 ( 150 тс/м 2 ) ;
А — площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия);
М — коэффициент, принимаемый при забивке сваи молотами ударного действия равным единице;
Ed — расчетная энергия удара молота при забивке, К ДЖ (т c м). Для молотов одиночного действия равная GH , для штангового дизель-молота — 0,4 GH , трубчатого дизель-молота — 0,9 GH при контрольной добивке одиночными ударами — G ( H — h );
G — масса ударной части молота, кН (тс);
Н — фактическая высота падения ударной части молота, м;
m 1 — масса молота, т;
m 2 — масса сваи и наголовника, т;
m 3 — масса подбабка, т;
Sa — фактический остаточный отказ, м;
ε — коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε 2 = 0 , 2
где SeI — упругий отказ сваи, включающий упругие перемещения грунта и сваи, м;
Q — коэффициент, 1 /кН ( 1/ тс), определяемый по формуле ( 20 ) п. 5 . 7 СНиП 2.02.03-85, где А , m 2 , m 4 то же, что в формулах (18) и (19);
np nf — коэффициенты перехода от динамического к статическому сопротивлению грунта, принимаемые: под нижним концом сваи np = 0 , 00025 с.м/кН ( 0 , 0025 с.м/тс);
на боковой поверхности сваи nf = 0,025 с .м /кН ( 0 , 25 с .м / тс);
А f — площадь боковой поверхности сваи, соприкасающаяся с грунтом, м 2 ;
g — ускорение свободного падения , р авное 9 , 81 м/с 2 ;
h — высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м;
для предварительных расчетов принимать:
при штанговых молотах h = 0 , 6 м;
при трубчатых молотах h = 0 , 4 м.
5. ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ
5.1 . При произ в одстве работ по устройству свайных фундаментов зданий надлежит соблюдать правила техники безопасности, предусмотренные СНиП «Техника безопасности в строительстве», «Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов» Госгортехнадзора РФ, «Руководством по производству свайных работ и технике безопасности при эксплуатации копров и копрового оборудования на базовых машинах (экскаваторах, тракторах, кранах и др.) и рельсовом ходу», разработанным ЦНИИОМТП, и настоящими Указаниями.
5 . 2 . Приступать к производству свайных работ, монтировать копровый агрегат, завозить на площадку и складировать сваи и выполнять другие сопутствующие работы разрешается при наличии приказа по строительной организации, выполняющей свайные работы, о начале производства свайных работ на объекте и поименном закреплении исполнителей этих работ, а также при наличии проекта производства работ, двухстороннего акта о готовности к производству строительной площадки и ордера на производство работ.
5 . 3 . До начала строительных работ на объекте инженерно- технический персонал, бригадиры и звеньевые должны подробно ознакомиться со спецификой строительных конструкц и й и методами производства работ по рабочим чертежам и п роектам производства работ.
Рабочие должны быть проинструктированы и обучены безопасным приемам по всем видам выполняемых ими работ.
5 . 4 . Машинисты экскаваторов, кранов и копровых установок, копровщики, такелажники, сигнальщики и сварщики должны быть обучены по специальным программам и иметь удостоверения о сдаче экзаменов по технике безопасности.
5 . 5 . К работам, связанным с забивкой свай, срубкой их и монтажом сборных оголовков на сваи, допускаются рабочие-мужчины не моложе 18 лет, прошедшие обязательное медицинское освидетельствование, обученные по профессии копровщика и строповщика с правом работы на высоте, прошедшие курсы по технике безопасности работ, сдавшие экзамены квалификационной комиссии и имеющие соответствующие удостоверения.
5 . 6 . Экскаваторы, краны и другие механизмы перед эксплуатацией должны быть освидетельствованы и в необходимых случаях испытаны в соответствии с существующими правилами.
5 . 7 . Работа сваебойной установки без оформления акта о вводе ее в эксплуатацию запрещается.
5 . 8 . Перед началом работ и периодически во время работ все такелажные, монтажные приспособления и инвентарь (стропы, траверсы, подкосы, струбцины и др.) должны подвергаться освидетельствованию и осмотру. Применять, подбирать и выбраковывать грузозахватные приспособления, стальные канаты, стропы, чалки следует в соответствии с действующими «Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов» Госгортехнадзора РФ.
5 . 9 . Производство каких-либо работ, не имеющих непосредственного отношения к выполняемому технологическому процессу, в опасной зоне запрещается (например, в опасной зоне запрещается осуществлять раскладку свай или монтаж хомутов на сваи, а также при срубке свай монтаж сборных оголовков на сваи и др.).
Опасной зоной при производстве свайных работ считается зона вблизи размещения копра с границей, проходящей по окружности, центром которой является место забивки очередной сваи , а радиус равен полной длине копровой стрелы (мачты) плюс 5 м, с включением линейной зоны шириной 10 м, расположенной вдоль оси троса для подтягивания свай от места стоянки копра к месту раскладки свай.
Площадки, где производится складирование, перемещение и раскладка свай (перед подтягиванием их к копру), также относятся к опасным зонам.
Опасной зоной при срубке голов свай считается круговая зона вблизи срубаемой сваи с радиусом, равным длине выступающей над землей части сваи плюс 5 м.
Все опасные зоны на п лощадке должны быть обозначены хорошо видимыми предупредительными знаками и надписями.
5.10 . Запрещается рас п олагать копровую установку на расстояние меньше 50 м от места производства работ по выемке котлованов или тран ш ей, а также от мест рыхления грунта (в том числе мерзлого).
5 . 11 . Запрещается установка и работа сваебойных агрегатов и кранов на свеженасыпанном грунте, а также на площадках с уклоном, большем указанного в паспорте, инструкции по эксплуатации машины или в проекте производства работ.
5 . 12 . Запрещается в пределах призмы обрушения котлованов, траншей и прочих выемок располагать и устанавливать машины, краны, копровые агрегаты, оборудование, а также складировать сваи, панели, строительные детали и машины.
5.13 . Монтаж и демонтаж копра производятся по имеющейся в паспорте схеме или по проекту производства работ под непосредственным руководством механика и мастера.
5 . 14 . Для выхода из котлованов и траншей по откосам должны быть сделаны стремянки или трапы с боковыми ограждениями. В зимнее время их надлежит очищать от снега и наледи и посыпать песком.
Транспортирование и хранение свай
5 . 15 . Порядок транспортирования свай , места их разгрузки, складирования и раскладки, а также использование грузозахватных приспособлений определяются проектом производства работ (ППР).
5 . 16 . Грузоподъемный кран, выполняющий разгрузку и перемещение сваи, обслуживается такелажниками в количестве, предусмотренном правилами Госгортехнадзора; один из такелажников назначается старшим.
5.17 . При транспортировании и хранении в штабелях свай круглого (трубчатого) сечения должны быть приняты меры по предотвращению их раскатывания (расклинка, стяжка и т.п.).
5 . 18 . Высота штабеля свай квадратного и прямоугольного поперечного сечения с подкладками и прокладками не должна превышать 2 м, а свай круглого (трубчатого) сечения — 1 , 5 м. При транспортировании количество рядов свай по высоте не должно быть более трех.
5 . 19 . Подъем свай при погрузке, разгрузке, укладке в штабель и раскладке их в котловане про и зводится дв у хветвев ы м стропом п ри длине свай до 12 м и траверсами при длине свай более 12 м.
Угол, образованный двумя ветвями стропа, не должен превышать 90 °. Направлять сваи во время подъема, укладки их в штабель или раскладки разрешается только с помощью оттяжек, при этом не касаясь руками сваи.
Забивка свай
5 . 20 . Работы по забивке рабочих свай должны производиться в соответствии с проектом производства работ.
5 . 21. Запрещается вести забивку свай в охранных зонах, например, в охранной зоне воздушных линий электропередачи, без согласования с организацией, эксплуатирующей линии.
5 . 22 . Забивка свай вблизи подземных коммуникаций, а также вблизи прол о жен н ых электрокабелей и в охранной зоне воздушных лини и электропередачи производится при наличии наряда-допуска , подпис а нного главным инженером строительной организации, и в присутствии представителя эксплуатирующей организации. При этом допуск бригады к выполнению работ разрешается только после ознакомления (под расписку) всех членов ее с проектом производства работ и рабочим проектом данного объекта и после инструктажа на рабочем месте с выдачей наряда на особо опасные работы.
5 . 23 . Оставлять сваи или мол о т подвешен н ыми на тросе копра запрещается.
5 . 24 . Наголовник и молот (или молот, оснащенный наголовником) опускаются на сваю после установки ее на точку погружения и разворота граней специальным ключом по заданным осям.
5 . 25 . При перемещении копра по строительной площадке молот должен находиться в нижнем положении. Перемещение копра с подвешенной сваей запрещается.
5 . 26 . Нахождение людей непосредственно под молотом или подвешенной сваей запрещается.
5 . 27 . Перед пуском молота в работу бригадир (звеньевой) обязан предупредить об этом всех, находящихся у копра, и лично убедиться, что люди находятся на своих рабочих местах. Допуск к рабочим местам посторонних лиц запрещается.
5 . 28 . При погруже н ии жел е зобетонных свай в грунт для предохранения голов свай от разруше н ия , а копровщико в о т поражения осколками следует применять специальные наголовники с деревянными или войлочными вкладышами-амортизаторами.
5 . 29 . В целях избежания излишнего подъема молота в процессе погружения свай следует устанавливать специальные ограничители подъема молота.
5 . 30 . Ремонтировать или смазывать копры и молоты во время их работы запрещается.
5 . 31 . Запрещается оставлять на копровой стреле, молоте и других механизмах копра после их ремонта какие-либо предметы или инструменты.
5 . 32 . Выдергивание или извлечение поврежденных или отклонившихся от проектных допусков свай копрами или копровыми установками запрещается. Отверстия, оставшиеся в грунте после извлечения пробных свай, должны быть засыпаны и ограждены.
5 . 33 . Устройство лидирующих скважин должно выполняться в строгом соответствии с рекомендациями проекта. При извлечении из грунта лидирующих устройств копровая стрела должна опираться на грунт.
5 . 34 . При работе копров на слабых или водо н ас ыщ е нны х грунтах в условиях засасывания грунтом ходовых устройств или перемещений должны быть разработаны проекты, предусматривающие использование специальных заготовленных щитов, дорожных плит и др.
5 . 35 . В зимних условиях должны быть приняты меры против вмерзания ходовой части копра в грунт и по обеспечению нормальной работы узлов и механизмов копра и молота.
5 . 36 . Погружение наклонных свай может осуществляться только копрами, оснащенными специальными механизмами для наклона копровой стрелы.
5 . 37 . При погружении свай в процессе их забивки молотом на величину менее 0,1 см от одного удара работы по забивке свай следует прекратить, так как такой режим работы сваебойного оборудования выведет его из строя.
5 . 38 . При эксплуатации сваебойных самоходных установок запрещается:
а) работать на неисправной установке;
б) забивать поврежденные сваи;
в) перемещать установку с поднятой копровой мачтой п ри уклонах местности более 3 %;
г) использовать копровую установку для п огрузочно-разгрузоч ны х работ;
д) оставлять в поднятом положении ударную часть дизель-молота;
е) оставлять на грузовом кране груз в подвешенном состоянии;
ж) смазывать шта н ги или поршень д и зель-молота во время работы;
з) подходить к забиваемой или испытываемой свае во время работы молота или при под н я т ой ударно й части молота;
и) производить п одъем , установку и забивку свай копровой установкой на базе КО- 8 без опира н ия ее на аутригеры. Находиться вблизи захватного устройства установки во время его подъема и опускания при извлечении инвентарных свай.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1 . СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. М., Стройиздат, 1986.
2 . ГОСТ 5686-78*. Сваи и сваи-оболочки. Методы полевых испытаний.
3 . Свайные работы. Справочник. М ., Стройиздат, 1979 .
4. СНиП 2.02.01-83 . Основания зданий и сооружений. М ., Стройиздат, 1983 .
5 . СНиП 3 . 02 . 01 — 83 . Основания и фундаменты. М ., Стройиздат, 1983 .
6 . Временные технические указания по расчету, проектированию и производству работ свайных фундаментов зданий и сооружений в г. Москве. М ., ГлавАПУ г. Москвы, 1987 .
7 . ВСН 200-83. Инструкция по производству работ нулевого цикла при строительстве жилых домов повышенной этажности. М ., 1985.
8 . ГОСТ 19804-91. Сваи забивные железобетонные. Общие технические условия.
9. ГОСТ 19804.4-78. Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола. Конструкция и размеры.
10 . ГОСТ 19804.2-79*. Сваи забивные железобетонные цельные квадратного сечения с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой. Конструкция и размеры.
12 . ГОСТ 20522-75. Грунты. Метод статической обработки результатов определений характеристик.
13 . Руководство по инженерно-геологическим изысканиям для проектирования свайных фундаментов. М ., 1974 .
14 . СНиП III-4-80*. Техника безопасности в строительстве. М., Стройиздат, 1980 .
15 . Правила устройства и безопасной эксплу ат ации грузоподъемных кранов . М ., Металлургия, 1981 .
16 . Руководство по производству свайных работ и технике безопасности при эксплуатации копров и копрового оборудования на базовых машинах и рельсовом ходу. ЦН ИИОМТП. М ., Стройиздат, 1978 .