Защиты трансформатора 110 35 10 основные и резервные
В сетях 35–110 кВ радиальной конфигурации с односторонним питанием при выполнении определенных условий могут эффективно применяться ненаправленные ступенчатые токовые защиты от многофазных КЗ.
В данной статье рассмотрены различные способы выбора уставок комплекта ступенчатых защит (КСЗ), в том числе с неполной селективностью (первая ступень, как правило). Приведенный авторами анализ способов выбора параметров защиты показывает, что при выполнении КСЗ с неполной селективностью можно значительно улучшить их основные свойства, при условии что допущенные излишние срабатывания исправляются сетевой электроавтоматикой (АПВ, АВР).
Виктор Ластовкин, начальник СРЗАиМ | Светлана Син, начальник сектора расчетов РЗА |
ОАО «Магаданэнерго», г. Магадан |
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ СЕТИ 35–110 кВ
Токовые защиты от многофазных КЗ радиальных линий
ПОДХОДЫ К ВЫБОРУ УСТАВОК КCЗ
Возможны два подхода к выбору уставок токовых защит от междуфазных КЗ на радиальных ВЛ 35–110 кВ.
При классическом подходе первая ступень защиты – токовая отсечка – отстраивается от максимального тока КЗ в конце линии, что обеспечивает ее недействие (селективность несрабатывания) при КЗ в одном из трансформаторов двухтрансформаторной подстанции. Вторая ступень токовой защиты – отсечка с выдержкой времени – отстраивается от КЗ на шинах среднего (СН) или низшего напряжения (НН) подстанции, присоединенной к ВЛ, в зависимости от соотношения U к,ВС и U к,ВН в случае трехобмоточного трансформатора. При U к,ВС U к,ВН ток КЗ, приведенный к ступени трансформации (ВН) 110 кВ, будет больше на стороне СН, поэтому вторая ступень токовой защиты от многофазных КЗ должна отстраиваться от максимального тока КЗ на стороне СН, и наоборот, если U к,ВН U к,ВС . Последняя (третья) ступень токовой защиты от многофазных КЗ – МТЗ – отстраивается от максимального тока нагрузки.
При альтернативном подходе первая ступень токовой защиты – отсечка без выдержки времени – отстраивается от КЗ на шинах СН или НН приемной подстанции в зависимости от соотношения U к,ВС и U к,ВН и выполняется без выдержки времени. Параметр срабатывания второй ступени токовой защиты выбирается по условию согласования с защитой шин в виде токовой отсечки, в том числе неполной дифференциальной защитой шин (ДЗШ), а при ее отсутствии – с самой грубой отсечкой на отходящих ВЛ (КЛ) от шин СН(НН) при U к,ВС U к,ВН ( U к,ВН U к,ВС ). Выбор уставок третьей ступени осуществляется аналогично.
При таком подходе к выбору параметров срабатывания токовой защиты первая ступень защиты может сработать при КЗ в трансформаторе. Неселективное действие первой ступени защиты будет исправляться действием АПВ, что вполне допустимо для потребителя III категории надежности электроснабжения [1], какой предполагается при данной схеме электроснабжения (радиальная линия). Вторая ступень (отсечка с выдержкой времени), выбранная по принципу согласования с токовой отсечкой (ТО), установленной на вводе (отходящих линиях) стороны СН(НН), будет иметь, скорее всего, нормативный коэффициент чувствительности при КЗ в минимальном режиме, но несколько большую задержку на срабатывание.
На выбор подхода к настройке (выбору) уставок токовых защит от многофазных КЗ могут влиять различные схемно-режимные факторы, среди которых длина ВЛ 110, 35 кВ, различие уровней токов КЗ в максимальном и минимальном режимах, электрическая удаленность от центров питания (электростанций) и некоторые другие.
Альтернативный подход имеет некоторые преимущества: отключение без замедления КЗ в любой точке защищаемой линии (устойчивая работа электрической системы), большую чувствительность (устойчивость) первой и второй ступеней ТО, следовательно, большую зону (глубину) резервного действия в максимальных режимах и наиболее полный охват защищаемой линии (приемлемый К ч ) в минимальных режимах.
Среди недостатков: допускаемые отказы несрабатывания первой ступени токовой защиты при КЗ в трансформаторе, исправляемые действием АПВ [1], несколько увеличенная задержка срабатывания второй ступени токовой защиты от многофазных КЗ (ТО с выдержкой времени); в некоторых случаях излишнее погашение подстанции при отказе ТО, установленных на вводах трансформатора (отходящих фидерах) стороны СН(НН) подстанции, и опережающем действии второй ступени ТО на линии по отношению к МТЗ на вводе трансформатора (отходящих линиях).
По тому же принципу может быть выполнена настройка дистанционных защит, установленных на радиальных ВЛ 35–110 кВ и КЛ 35 кВ. Это дает возможность при сохранении всех преимуществ применения данной методики выбора уставок для дистанционных защит получить более устойчивую работу дистанционной защиты, которая, как известно, в определенных пределах не зависит от уровня токов КЗ в максимальном и минимальном режимах.
ПРИМЕР АЛЬТЕРНАТИВНОЙ НАСТРОЙКИ КСЗ ВЛ 110 кВ
Альтернативный метод расчета и выбора параметров срабатывания токовых защит от многофазных КЗ рассматривается на примере настройки резервной панели защиты типа ЭПЗ 1644, установленной на ВЛ 110 кВ «Центральная–Ольская» (рис. 1).
Рис. 1. Схема размещения токовых защит от многофазных КЗ
Примечания:
1. Вторая ступень ТО ЭПЗ 1644 отстроена от ТО отходящих ВЛ 35, обеспечивает резервное действие при отказе защиты шин 35 кВ и защиту ВЛ 110 с нормативным Кч в минимальном режиме.
2. Токи КЗ приведены к напряжению 110 кВ.
Ток срабатывания первой ступени токовой защиты от многофазных КЗ выбирается по условию отстройки от максимального тока КЗ на стороне 35 кВ ( U к,ВС U к,ВН ) параллельно работающих трансформаторов (точка К3). Первая ступень токовой защиты действует без выдержки времени. Такой подход к выбору уставки первой ступени позволяет во всех случаях значительно повысить ее чувствительность, что в свою очередь дает возможность в максимальных режимах отключать КЗ по всей длине ВЛ без выдержки времени и обеспечить высокую динамическую устойчивость Магаданской ТЭЦ.
При такой настройке первой ступени возможно ее излишнее срабатывание при КЗ в Т1 (Т2) и работе дифференциальной защиты трансформатора (ДЗТ) на ПС 110 кВ «Ольская». В этом случае неселективная работа защиты исправляется действием АПВ [1].
Вторая ступень токовой защиты (отсечка с выдержкой времени) ЭПЗ 1644 согласовывается с защитой шин 35 кВ дополнительно установленной на ПС 110 кВ «Ольская» по параметру срабатывания и выдержке времени (рис. 1). При этом измерительные органы защиты шин 35 кВ включены на сумму токов Т1 и Т2 [2] и защита шин согласована по чувствительности и по выдержке времени с ТО отходящих ВЛ 35 кВ. Такая методика дает возможность значительно повысить чувствительность второй ступени, что обеспечивает защиту ВЛ 110 с нормативным К ч = 1,5 (1,3) в минимальном режиме [1] токов КЗ, т.е. выполнение последней функции основной защиты линии (см. ниже).
Кроме того, обеспечивается недействие второй ступени защиты при КЗ на шинах 35 кВ, а при отказе защиты шин 35 кВ – резервное действие второй ступени и отключение КЗ в максимальном режиме со значительно меньшей выдержкой времени, чем резервными штатными защитами (МТЗ), установленными на Т1, Т2.
Применение предложенной методики позволяет использовать дистанционный орган (БРЭ 2801) ЭПЗ 1644 для эффективного дальнего резервирования. При этом последний отстраивается от максимальной нагрузки (минимального сопротивления нагрузки) ВЛ 110 кВ и надежно охватывает Т1, Т2 по стороне 6 кВ.
В качестве технического обоснования преимуществ нетрадиционной (альтернативной) методики приведен традиционный (классический) подход к выбору уставок и анализ его недостатков.
Состав защит от многофазных КЗ панели ЭПЗ 1644: 2-ступенчатая токовая защита и 1-ступенчатая дистанционная защита на базе БРЭ 2801. Возможные варианты использования токовых и дистанционной защит: в первом варианте токовые защиты обеспечивают защиту ВЛ, вторая ступень выполняет функцию основной защиты. Дистанционная защита используется в качестве резервной.
Такой подход возможно реализовать только с помощью альтернативной методики выбора уставок, преимущества которой рассмотрены выше. Невозможность выполнения первого варианта при традиционном подходе см. ниже; во втором варианте защита ВЛ выполняется первой ступенью токовой защиты и дистанционной защитой, которая является основной защитой линии. Вторая ступень токовой защиты настраивается как МТЗ и выполняет функцию дальнего резервирования. Неэффективность такого дальнего резервирования связана с зависимостью МТЗ от уровня токов КЗ.
При традиционном подходе в первом варианте применения защит ток срабатывания первой ступени ТО отстраивается от максимального тока КЗ (К2) в конце линии (рис. 1) I I с,з = К отс • I (3) К2,макс = 1,3 • 2149 = 2800 А и проверяется по чувствительности при КЗ (К1) в месте установки в минимальном режиме К ч = I (2) К1,мин / I I с,з = 730 / 2800 K 1, т.е. защита абсолютно неэффективна. Ток срабатывания второй ступени токовой защиты (ТО с выдержкой времени) в первом варианте выбирается по условию отстройки от КЗ (точка К3) за параллельно работающими трансформаторами в максимальном режиме I II с,з = К отс • I (3) К3,макс = 1,1 • 625 = 690 А и проверяется по чувствительности при КЗ (К2) в конце ВЛ в минимальном режиме К ч = I (2) К2,мин / I II с,з = 632 / 690 К ч ≥ 1,3. Следовательно, уставку второй ступени надо выбирать по условию отстройки от максимальных токов нагрузки, т.е. использовать ее в качестве МТЗ (резервной ступени), при этом дистанционную защиту придется использовать в качестве основной защиты линии, что нерационально, учитывая технические возможности БРЭ 2801 (диапазон уставок 4–160 Ом/фазу), предназначенной для дальнего резервирования.
Для сравнения приведем уставки токовых защит от многофазных КЗ для первого варианта их применения, выбранные с использованием альтернативной методики: I I с,з = 800 А, чувствительность в точке К1 К ч (2800 / 800) выше в 3,5 раза; I II с,з = 500 А, чувствительность в точке К2 К ч (690 / 500) выше в 1,4 раза по сравнению с традиционной методикой.
Аналогичный подход использован при выборе уставок токовых защит от многофазных КЗ ВЛ 110 кВ «Центральная–Юго-Восточная 1,2», ВЛ 110 кВ «МТЭЦ–Армань»; ВЛ 110 кВ «Берелех–Ударник» и др.
Таким образом, альтернативный подход обеспечивает быстродействие, устойчивую работу токовой защиты линии и эффективное дальнее резервирование.
ПРИМЕР ВЫБОРА ПАРАМЕТРОВ ЗАЩИТЫ КЛ 35 кВ
Альтернативный подход успешно реализован при построении оперативной схемы электроснабжения (кабельной сети 35 кВ) г. Анадырь.
Схема кабельной сети предусматривает возможность двухстороннего питания ПС 35 кВ. Распределительные устройства (РУ 35 кВ) электростанций и подстанций выполнены по схеме одиночной секционированной системы шин и соединены между собой КЛ 35 кВ.
Кольцевание сети 35 кВ предполагает использование направленных КСЗ и защит с абсолютной селективностью на КЛ 35 кВ, которые либо отсутствуют, либо не могут быть эффективно использованы ввиду особенностей кабельной сети 35 кВ.
С учетом изложенного, для электроснабжения г. Анадырь взамен кольцевой сети применяется радиально-секционированная сеть с резервированием электроснабжения на основе использования АВР, установленных на секционных выключателях 6 кВ (АВР СВ 6 кВ) подстанций 35 кВ [1]. Защита КЛ 35 кВ в радиально-секционированной кабельной сети выполняется по схеме блока «линия–трансформатор» [3], которая позволяет питать каждый трансформатор двухтрансформаторной подстанции по отдельной КЛ 35 кВ. При этом СВ 6–35 кВ на подстанциях отключены и включаются при повреждении элемента блока – линии или трансформатора – оперативно (СВ 35 кВ) либо действием АВР (СВ 6 кВ). АПВ КЛ 35 кВ выведено и не используется ввиду его неэффективности.
Защита КЛ 35 кВ в блоке «линия–трансформатор» выполняется только с питающей стороны в соответствии с приведенной методикой, т.е. первая ступень ТО по току срабатывания отстроена от КЗ за трансформатором и действует без замедления или с минимальным замедлением по условию селективности; вторая ступень по параметрам настройки согласовывается с ТО, установленными на отходящих КЛ (ВЛ) 6 кВ на приемной подстанции. О преимуществах данного подхода сказано выше.
В частном случае построения нормальной оперативной схемы кабельной сети (рис. 2) применение альтернативной методики позволяет простыми техническими средствами организовать эффективную (быстродействующую) защиту КЛ 35 кВ, в том числе по условию обеспечения термической стойкости кабельных линий, и повысить надежность сети электроснабжения за счет применения сетевой электроавтоматики (АВР).
Рис. 2. Конфигурация защиты и автоматики блока «линия–трансформатор» в радиально секционированной сети
На рис. 2 в качестве примера приведена нормальная схема питания ПС1 по двум КЛ 35 кВ от двух источников: Анадырской ТЭЦ (АнТЭЦ) и газомоторной ТЭЦ (ГМТЭЦ) с кабельной связью между этими источниками. На линии связи, питающих кабельных линиях и оборудовании подстанций установлены в основном микропроцессорные терминалы токовой защиты (КСЗ и ДЗТ) «MUPASZ»; на КЛ 35 кВ со стороны АнТЭЦ – электромеханические защиты: панель дистанционной защиты типа ПЗ-4 в качестве основного комплекта (КСДЗ) и панель токовой защиты в качестве резервного комплекта защиты (КСТЗ).
При заданных параметрах настройки защиты КЛ 35 кВ в случае КЗ в Т1 (Т2) работает защита трансформатора с действием на отключение выключателей 35 кВ и 6 кВ Т1 (Т2); также допускается срабатывание первой (второй) ступени защиты КЛ 35 кВ, которая действует на отключение выключателя КЛ 35 кВ.
При КЗ в КЛ работает защита линии без выдержки времени или с минимальной выдержкой времени на отключение выключателя 35 кВ блока «линия–трансформатор». В любом случае электроснабжение потребителей I (II) секции сборных шин 6 кВ восстанавливается действием АВР; также в любом случае при КЗ на КЛ 35 кВ и в трансформаторе Т1 (Т2) работают быстродействующие защиты, что обеспечивает термическую стойкость КЛ 35 кВ и устойчивую работу электростанций в сети.
ВЫВОД
В радиальных сетях 35–110 кВ с односторонним питанием при применении рассмотренных способов выбора параметров КСЗ возможно улучшение защитоспособности, чувствительности и быстродействия основных (первой и второй) ступеней токовой (дистанционной) защиты при их выполнении с неполной селективностью (первая ступень) в сочетании с устройствами АПВ и АВР, исправляющими их допущенные излишние срабатывания.
Несколько улучшенные свойства второй ступени можно получить при условии ее согласования с защитой шин, включенной на сумму токов вводов трансформатора (неполной дифференциальной защитой шин) на стороне СН(НН) или с ТО (самой грубой) отходящих ВЛ (КЛ) 35 (6–10) кВ.
ЛИТЕРАТУРА
- Правила устройства электроустановок, 7-е изд.
- Ластовкин В.Д., Куров Р.Г. Понижающие трансформаторы 110–220 кВ. Защита шин среднего напряжения // Новости ЭлектроТехники. 2012. № 2(74).
- Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей. М.:Энергоатомиздат, 1984.
© ЗАО «Новости Электротехники»
Использование материалов сайта возможно только с письменного разрешения редакции
При цитировании материалов гиперссылка на сайт с указанием автора обязательна
Анализ устройств и способов защит подстанций 110-35/10 кВ сельскохозяйственного назначения Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА / СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ СЕТИ 6-110 КВ / СЕЛЬСКИЕ ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ ПОДСТАНЦИИ / ПОВРЕЖДЕНИЯ И АВАРИЙНЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ / RELAY PROTECTION / AGRICULTURAL DISTRIBUTION NETWORKS OF 6-110 KV / RURAL TRANSFORMER SUBSTATIONS / DAMAGE AND EMERGENCY MODES OF OPERATION
Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Сарсембиева Эльмира Кумалиевна, Байниязов Бахтыбек Аскерович
В статье приводится анализ устройств и способов релейных защит подстанций 110-35/10 кВ, обеспечивающих электроснабжение предприятий агропромышленного комплекса. Обозначены основные виды повреждений, проведен анализ повреждений трансформаторов, представлены способы релейной защиты. Проведен анализ защиты сельских трансформаторных подстанций. Выявлены их недостатки и мероприятия по повышению надежности и эффективности использования.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Сарсембиева Эльмира Кумалиевна, Байниязов Бахтыбек Аскерович
Отключение трансформаторов от устройств релейной защиты при отсутствии выключателя на стороне высшего напряжения
Централизованная дифференциальная защита цифровой подстанции с применением метода двойной записи
Инженерно-экономическое обоснование инвестиций в научно-исследовательские работы по релейной защите и автоматике электроэнергетических систем
Методика оценки селективности работы устройств релейной защиты и автоматики с учётом охраны труда и повышения долговечности изоляции кабелей 6(10) кВ
Использование моделей измерительных трансформаторов для анализа работы устройств релейной защиты
i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
ANALYSIS OF DEVICES AND METHODS OF PROTECTING SUBSTATIONS 110-35/10 KV AGRICULTURAL PURPOSE
The article presents the analysis of devices and methods of relay protection of substations 110-35/10 kV providing power supply to agricultural enterprises. The main types of damages are designated, the analysis of damages of transformers is carried out, ways of relay protection are presented. The analysis of protection of rural transformer substations is carried out. Identified their shortcomings and measures to improve the reliability and efficiency of use.
Текст научной работы на тему «Анализ устройств и способов защит подстанций 110-35/10 кВ сельскохозяйственного назначения»
АНАЛИЗ УСТРОЙСТВ И СПОСОБОВ ЗАЩИТ ПОДСТАНЦИЙ
110-35/10 КВ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ
1 2 Сарсембиева Э.К. , Байниязов Б.А.
1Сарсембиева Эльмира Кумалиевна — докторант, Казахский национальный аграрный университет, г. Алматы; 2Байниязов Бахтыбек Аскерович — кандидат технических наук, старший преподаватель, Казахский агротехнический университет им. С. Сейфуллина, г. Нур-Султан, Республика Казахстан
Аннотация: в статье приводится анализ устройств и способов релейных защит подстанций 110-35/10 кВ, обеспечивающих электроснабжение предприятий агропромышленного комплекса. Обозначены основные виды повреждений, проведен анализ повреждений трансформаторов, представлены способы релейной защиты. Проведен анализ защиты сельских трансформаторных подстанций. Выявлены их недостатки и мероприятия по повышению надежности и эффективности использования.
Ключевые слова: релейная защита, сельскохозяйственные распределительные сети 6-110 кВ, сельские трансформаторные подстанции, повреждения и аварийные режимы работы.
ANALYSIS OF DEVICES AND METHODS OF PROTECTING
SUBSTATIONS 110-35/10 KV AGRICULTURAL PURPOSE
12 Sarsembieva E.K. , Bainiyazov B.A.
1Sarsembieva Elmira Kumalievna — PhD Student, KAZAKH NATIONAL AGRARIAN UNIVERSITY, ALMATY; 2Bainiyazov Bakhtybek Askerovich — Candidate of Technical Sciences, Senior Lecturer, S. SEIFULLIN KAZAKH AGRO-TECHNICAL UNIVERSITY, NUR-SULTAN, REPUBLIC OF KAZAKHSTAN
Abstract: the article presents the analysis of devices and methods of relay protection of substations 110-35/10 kV providing power supply to agricultural enterprises. The main types of damages are designated, the analysis of damages of transformers is carried out, ways of relay protection are presented. The analysis of protection of rural transformer substations is carried out. Identified their shortcomings and measures to improve the reliability and efficiency of use.
Keywords: relay protection, agricultural distribution networks of 6-110 kV, rural transformer substations, damage and emergency modes of operation.
Важность релейной защиты для обеспечения надежной работы оборудования подстанции очень высока.
На подстанциях 110-35/10 кВ она осуществляется отдельными комплектами, которые устанавливаются на высоковольтные и низковольтные втулки силового трансформатора и отходящих линий, с эффектом отключения соответствующих выключателей.
Основным дорогостоящим элементом подстанции, защита которой должна быть надежно обеспечена, является силовой трансформатор.
Многолетний опыт эксплуатации силовых трансформаторов в сельскохозяйственных распределительных сетях 6-110 кВ свидетельствует об относительно большей вероятности выхода из строя (повреждения) трансформаторов по сравнению с другими элементами сети (шинами, кабинами распределительных устройств) [1, 2, 3].
К основным видам повреждений силовых трансформаторов относятся [4]:
— трехфазные и двухфазные короткие замыкания между обмотками внутри бака (корпуса) трансформатора или между наружными выводами обмоток, расположенных на крышке бака;
— неисправности между витками одной фазы обмотки, называемые обмотками.
Анализ повреждений трансформатора показывает, что наибольшее их количество
возникает из-за коротких замыканий на внешних выводах, нарушений изоляции обмоток и ненадежной работы ветвей обмоток выключателей. Причинами короткого замыкания на внешних выводах обмоток могут быть перекрытие внутренней изоляции из-за смачивания трансформаторным маслом, которым заполнен вход, а также перекрытие на внешней стороне высоковольтного входа из-за загрязнения фарфора, случайного попадания посторонних предметов и атмосферных перенапряжений [5, 6].
Наиболее опасными для самого трансформатора и для элементов смежной электрической сети являются межфазные короткие замыкания — трехфазные и двухфазные. Они сопровождаются большими токами, обычно во много раз превышающими номинальный ток трансформатора, и могут вызвать глубокие перепады напряжения в сети. При возникновении такого повреждения трансформатор должен быть немедленно отключен от всех источников питания во избежание дальнейшего развития повреждения и, в частности, возникновения пожара трансформатора. Кроме того, быстрое отключение поврежденного трансформатора предотвращает распространение аварии на другие участки сети, а также обеспечивает нормальное электроснабжение потребителей.
Согласно [1, 5, 6], трансформаторы должны быть снабжены устройствами релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:
1) многофазные неисправности в обмотках и на клеммах;
2) однофазные замыкания на землю в обмотке и на клеммах, подключенных к сети с заземленной нейтралью;
3) неисправности катушки в обмотках;
4) токи в обмотках из-за внешних коротких замыканий;
5) токи в обмотках из-за перегрузки;
6) понижение уровня масла;
7) однофазные замыкания на землю в сетях 3-10 кВ с изолированной нейтралью, если трансформатор питает сеть, в которой отключение однофазных замыканий на землю необходимо в соответствии с требованиями безопасности.
1. Для защиты понижающих трансформаторов от повреждений и аварийных состояний в соответствии с [4] и на основании расчетов используются следующие основные виды релейной защиты.
2. Продольная дифференциальная защита — от коротких замыканий в обмотках и на их внешних выводах, с эффектом выключения трансформатора.
3. Отключение тока без временной задержки — от коротких замыканий на внешних выводах высоковольтного трансформатора со стороны питания и в части высоковольтной обмотки, для трансформаторов, не оборудованных продольной дифференциальной защитой; с отключающим действием.
4. Газовая защита — от всех видов повреждений внутри резервуара (кожуха) трансформатора, сопровождающихся выделением газа из трансформаторного масла, а также от понижения уровня масла, для масляных трансформаторов мощностью обычно 6,3 МВА и выше; с действием на сигнал и на отключение.
5. Максимальная токовая защита (с пуском или без пуска напряжения) — от перегрузок по току, вызванных внешними межфазными короткими замыканиями на низковольтной стороне трансформатора для всех трансформаторов, независимо от мощности и наличия других видов релейной защиты; с отключающим действием.
6. Максимальной токовой защиты в одной фазе — от перегрузок по току, вызванных перегрузкой для трансформаторов, начиная с 400 кВА, в которых перегрузка возможна после отключения параллельно работающего трансформатора или после отключения локальной сети или АТС;с действием на сигнал или на автоматическую разгрузку.
7. Сигнализация однофазных замыканий на землю в высоковольтной обмотке или на питающем кабеле трансформаторов, работающих в сетях с изолированной нейтралью.
Согласно [4] продольная дифференциальная защита должна устанавливаться на трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более, а также на трансформаторах мощностью 4 МВА при их параллельной работе. Кроме того, дифференциальная защита устанавливается на трансформаторах мощностью 1-2,5 МВА в случаях, когда Токовая отсечка не удовлетворяет требованиям чувствительности, максимальная токовая защита имеет время срабатывания более 0,6 С. быстродействующая защита, обладает абсолютной селективностью. Недопустимо для внешних коротких замыканий.
Принцип продольной дифференциальной защиты основан на сравнении величины и фазы токов по сторонам высокого и низкого напряжения трансформатора [5, 6].
Защита строится от неуравновешенных токов, вызванных особенностью ее реализации на трансформаторах.
К ним относятся: неравномерность токов в плечах защиты по размерам и рассогласование по фазе; изменение коэффициента трансформации трансформатора в процессе регулирования напряжения под нагрузкой, наличие скачков намагничивающих токов при включении трансформатора на холостом ходу или при восстановлении напряжения после отключения внешнего короткого замыкания. Практически невозможно точно учесть все составляющие тока дисбаланса при расчете защиты, что, вероятно, может привести к ее ложному срабатыванию.
Дифференциальная защита только защищает трансформатор и по своему принципу действия не реагирует, как отмечалось выше, на повреждения вне его зоны, т.е. не резервирует действие предыдущих защит. Этот недостаток требует установки других защит, реагирующих на внешнее короткое замыкание, например, максимальной токовой защиты, что усложняет общую защиту подстанции.
Для защиты трансформаторов малой и средней мощности от коротких замыканий в его обмотках на клеммах и в соединениях с автоматическими выключателями используются Токовая отсечка без временной задержки и токовая защита со ступенчатой характеристикой временной задержки [5, 6]. Что касается понижающих трансформаторов, то только часть обмотки трансформатора со стороны ВН, где включены выключающие реле, входит в диапазон отключения. Недостатком отключения тока является то, что он не защищает трансформатор при коротких замыканиях на клеммах ЛВ, а также не способен резервировать короткое замыкание на отходящих линиях.
На трансформаторах мощностью менее 1 МВА максимальная токовая защита является основной защитой от токов, вызванных короткими замыканиями в трансформаторе, так как эти трансформаторы обычно не имеют дифференциальной защиты, а Токовая отсечка (если установлена) защищает только часть трансформатора. Защита от перегрузки по току, кроме того, является основной защитой низковольтных шин, а также резервной защитой для низковольтных элементов сети.
На трансформаторах мощностью 1 МВА и более максимальная токовая защита предназначена для выполнения функций основной защиты при коротких замыканиях на шинах низкого напряжения и резервной защиты при коротком замыкании на
исходящих линиях [7, 8]. Предполагается, что трансформатор имеет дифференциальную и газовую защиту или одну из них.
Исходя из этого, на понижающих трансформаторных подстанциях релейная защита осуществляется с использованием нескольких видов защиты, дополняющих и дублирующих друг друга. Такое резервирование (кратковременное резервирование) осуществляется не только путем установки на трансформаторе (или на другом элементе) двух защит, действующих при одинаковых видах повреждений, но и путем разделения их цепей, например, путем включения продольной дифференциальной и максимальной токовой защиты на разных трансформаторах тока, использования различных источников рабочего тока, установки двух выходных реле. Для повышения эффективности систем ближнего радиуса действия следует стремиться к повышению чувствительности средств защиты и использованию их более совершенных типов.
Вместе с кратковременным резервированием понижающая трансформаторная защита должна осуществлять дальнодействующее резервирование, т. е. действовать при коротком замыкании в сети ЛВ в случае выхода из строя собственной защиты или выключателя поврежденного элемента подстанции. Из перечисленных трансформаторных защит только максимальная токовая защита от внешних межфазных коротких замыканий может выполнять дальнее резервирование.
Защита от перегрузки по току является единственной из всех типовых защит трансформаторов малой и средней мощности, которая обеспечивает резервирование на большие расстояния, т. е. защиту низковольтных элементов сети в случае короткого замыкания на любом из элементов и выхода из строя собственной защиты или выключателя. Поэтому при выборе схемы и параметров работы максимальной токовой защиты трансформаторов необходимо учитывать требования дальней резервной защиты.
Для защиты сельских линий 10 кВ от коротких замыканий используются типичные максимальные токовые защиты, обычно выполненные по двухфазной, двухрелейной схеме с реле РТВ или РТ-85.
Схемы максимальной токовой защиты на реле прямого действия просты и малозатратны.
К недостаткам таких защит можно отнести большой разброс по току и времени используемых реле. Например, погрешность во времени действия составляет ±0,3 С, а в текущем, согласно исследованиям, проведенным на кафедре электроснабжения Казахского государственного агротехнического университета имени С. Сейфуллиной, ±13% [10].
Обмотка реле имеет значительное потребление около 50 ва при отключающем токе. Поэтому трансформаторы тока, питающие реле прямого действия, достаточно сильно нагружены [1, 8, 9].
Общим известным недостатком таких защит является длительная задержка, особенно вблизи источника питания (шин силовой подстанции).
Накопленный в настоящее время опыт эксплуатации выявил достаточно серьезные недостатки в защите сельских трансформаторных подстанций. Эти материалы периодически публикуются в печати, а также результаты исследований по оборонным сооружениям с конкретными предложениями по повышению их надежности и эффективности использования [11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 21, 22, 24, 25, 26].
Анализ опубликованных работ, результатов исследований и изобретений позволяет сделать вывод, что вопрос повышения эффективности защиты сельскохозяйственных подстанций остается актуальным.
Из вышеизложенного следует, что существующие устройства и способы защиты подстанций 110-35 / 10 кВ сельскохозяйственного назначения не в полной мере отвечают требованиям надежности, быстродействия и резервирования, что не позволяет достаточно эффективно защищать их оборудование от токов короткого замыкания.
Список литературы /References
1 Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. Учеб. для вузов по спец. «Электроснабжение». 3-е изд., перераб. и доп. М.: Высшая школа, 1991. 496 с.
2 Мельников М.А. Релейная защита и автоматика элементов систем электроснабжения промышленных предприятий: учебное пособие / М.А. Мельников; Томский политехнический университет. Томск: Изд-во ТПУ, 2008. 218 с.
3 Алферова Т.В. Надежность электроснабжения потребителей агропромышленного комплекса: учеб. пособие / Т.В. Алферова, О.Ю. Пухальская, А.А. Алферов; М-во образования Респ. Беларусь, Гомел. гос. техн. ун-т им. П.О. Сухого. Гомель: ГГТУ им. П.О. Сухого, 2017. 112 с.
4 Правила устройства электроустановок РК. Министерство энергетики РК, 2015.
5 Чернобровов Н.В. Релейная защита энергетических систем: Учеб. пособие для техникумов/ Н.В. Чернобровов, В.А. Семенов. М.: Энергоатомиздат, 1998. 800 с.
6 Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем: Учеб. для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. / А.М. Федосеев, М.А. Федосеев. М.: Энергоатомиздат, 1992. 528.
7 Шабад М.А. Автоматика электрических сетей 6-35 кВ в сельской местности. Л.: Энергия. Лен. отд., 1979. 104 с., ил. (Б-ка эл. монтера № 4).
8 Шабад М.А. Максимальная токовая защита: Библиотека электромонтера: Вып. 640 / Шабад М.А. Л.: Энергоатомиздат, 1991. 96 с.
9 Шабад М.А. Защита трансформаторов 10 кВ. М.: Энергоатомиздат, 1989. 144 с. (Б-ка эл. монтера; Вып. 623).
10 Свиридов Ю.П. Повышение надежности и экономичности работы электропотребителей водоснабжения и канализации путем совершенствования релейной защиты и автоматики. Дис. канд. техн. наук. Ульяновск, 2001. 251 с.
11 Берхин В.И., Маркевич В.А. Универсальный комплект защиты и автоматики для распределительных сетей 10 кВ. М.: Энергетик, 1983. № 1. С. 21-23.
12 Бирюков А.В. Транзисторные устройства защиты, автоматики и сигнализации // Электрические станции, 1971. № 8. С. 59-65.
13 Блок-оператор защиты и АПВ для подстанций 35/10 кВ. Сборник научных трудов Московского института инженеров, 1982.
14 Бухтояров В.Ф., Токарев Г.И., Удавихин В.И. Устройство для направленной защиты от замыканий на землю в электрических сетях 6 — 35 кВ. // Электрические станции, 1996. № 6. С. 57-59.
15 Вопросы теории и техники релейной защиты: Обзор докладов Международной конференции по релейной защите / Под ред. В.А. Семенова. М.: Энергия, 1980. 120 с.
16 Кривенков В.В., Новелла В.Н. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. Учеб. пособие для вузов / В.В. Кривенков, В.И. Новелла. М.: Энергоиздат, 1981. 328 с.
17 ЗасыпкинА.С. Релейная защита трансформаторов. М.: Энергоатомиздат, 1989. 240 с.
18 Нагай В.И. Микроэлектронная токовая защита воздушных линий: Учеб. пособие/ В.И. Нагай, Г.Н. Чмыхалов / Новочерк. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: НГТУ, 1995. 72с.
19 ГельфандЯ.С. Релейная защита воздушных линий 2-е изд. М.: Энергоиздат, 1987.
20 Голубев М.Л. Релейная защита и автоматика подстанций с короткозамыкателями и отделителями. Изд. 2-е, перераб. М.: Энергия, 1973. 88 с. (Библиотека электромонтера. Вып. 387).
21 Будзко И.А. и др. Электроснабжение сельского хозяйства/ И.А. Будзко, Т.Б. Лещинская, В.И. Сукманов. М.: Колос, 2000. 536 с: ил.
22 Пронникова М.И. Блок-оператор защиты АПВ для ПС 35/10 кВ без выключателей на отходящих линиях. Сборник научных трудов Московского института. Т. 9. Вып. 3. Ч. I. С. 165-170.
23 Какуевицкий Л.И. Справочник реле защиты и автоматики / Л.И. Какуевицкий, Т.В.Смирнова; Под ред. М.Э. Хейфица. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Энергия, 1972. 344 с.
24 Шалин А.И. Исследование закона распределения потока короткихзамыканий в системе / А.И. Шалин, А. Трофимов // Избранные труды НГТУ, 2004. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2004. 99-103.
25 Бодруг Н.С., Халиков В.В., Шатравка В.В. Анализ устройств определения мест повреждения 6-750 кВ отечественного призводства // Символ науки, 2016. № 5-2.
26 Принцип информационного совершенства релейной защиты/ Ю.Я. Лямец, Е.Б. Ефимов, Г.С. Нудельман, Я. Законыпек // Электротехника, 2001. № 2. С. 30-34.
ИССЛЕДОВАНИЕ ПЛОТНОСТИ КОМПОЗИТНОГО
МЕТАЛЛОТЕРМИЧЕСКОГО БРИКЕТА Кыдыралиев Т.А.1, Алдашева Н.Т.2, Чилдебаев Б.С.3 Email: Kydyraliev673@scientifictext.ru
1Кыдыралиев Темиркул Айтмарекович — преподаватель, кафедра энергетики, Технологический колледж, Ошский технологический университет им. академика М.М. Адышева; 2Алдашева Нуржамал Тунаевна — кандидат технических наук, доцент; 3Чилдебаев Бактыбек Суюнбекович — доцент, кафедра электрооборудования и теплоэнергетики, энергетический факультет, Ошский технологический университет им. академика М.М. Адышева, г. Ош, Кыргызская Республика
Аннотация: в статье изложены результаты исследования плотности брикета, сделанного из композитного металлотермического материала, при изготовлении брикета использовались отечественные минеральные сырьевые ресурсы. Для получения брикета сделали точную навеску порошкообразного вещества в соотношениях 1,5:1:3,5 соответственно боксита, нитрата аммония и перманганата калия, приготовили раствор с водой. Для брикетирования полученный раствор помещали в металлический цилиндр и механически трамбовали. Полученный брикет сушили в естественных условиях. Для исследования плотности композиционного брикета использовали метод гидростатического взвешивания (определения плотности жидкостей и твердых веществ). Для эксперимента взвешивали 5 г брикета с точностью до 0,0001 г. Для определения плотности рабочей жидкости (дистиллированной воды) пользовались пикнометрическим методом.
При взвешивании рабочей жидкости и исследуемого образца применяли аналитические весы ВЛР-200.
Ключевые слова: брикет, плотность, взвешивание, жидкий, твердый, погружение, точность, пиксометр, гидростатический, образец, композит, масса, сушка, условия, цилиндр, прочный,транспортировка, упаковка.
Защита понижающего трансформатора 110/35/6 (Страница 1 из 2)
Добрый день
Хотел для себя немного усвоить какой набор защит и принцип их выполнения сейчас применяется для защиты трехобмоточных понижающих трансформаторов 110/35/6 мощностью 63 МВА.
У существующих (которые знаю) трансформаторов есть следующий набор защит на электромеханической базе:
1. Дифференциальная токовая защита (ДЗТ)
2. Газовая защита трансформатора
3. Газовая защита переключающего устройства
4. Максимальная токовая защита (МТЗ) с комбинированным пуском напряжения от внешних многофазны КЗ
4.1. Максимальная токовая защита на стороне 110кВ с пуском минимального напряжения со стороны 35 и 6кВ и с выдержкой времени.
4.2. Максимальная токовая защита на стороне 35кВ с пуском минимального напряжения и выдержкой времени.
4.3. Максимальная токовая защита на стороне 6кВ с пуском минимального напряжения и выдержкой времени.
5. Максимальная токовая защита от перегрузки на стороне 110кВ (на сигнал)
6. Защита от неполнофазного режима со стороны 110кВ.
7. Максимальная токовая защита от замыканий на землю с выдержкой времени на стороне 35кВ. (выведена)
8. Устройство автоматического обдува трансформатора
9. Термосигнализатор
10. Блокировка по току регулятора напряжения под нагрузкой
11. Дифференциальная защита реакторов 6кВ
12. Максимальная токовая защита реактора с пуском минимального напряжения и с выдержкой времени
13. Максимальная токовая защита от перегрузки реактора 6кВ с выдержкой времени на сигнал
Сейчас установили новый трансформатор со следующей комплектацией:
6MD664 – терминал автоматики и управления
7UT633 – терминал дифференциальной защиты трансформатора ( 2 штуки)
7SJ641 — терминал резервных защит
Очень интересует, какие защиты (листы параметрирования) обычно (типовое решение) используют (включены) в терминале резервных защит. Так же интересует логика МТЗ с комбинированным пуском напряжения.
Основные защиты силового трансформатора
Трансформаторы и автотрансформаторы конструктивно весьма надежны благодаря отсутствию у них движущихся или вращающихся частей. Несмотря на это, в процессе эксплуатации возможны и практически имеют место их повреждения и нарушения нормальных режимов работы. Поэтому трансформаторы и автотрансформаторы должны оснащаться соответствующей релейной защитой.
Все основные виды защиты трансформатора можно разделить на две группы:
В соответствии с назначением для защиты трансформаторов (автотрансформаторов) при их повреждениях и сигнализации о нарушении нормальных режимов работы применяются следующие типы защит:
- Дифференциальная защита для защиты при повреждениях обмоток, вводов и ошиновки трансформаторов (автотрансформаторов)
- Токовая отсечка мгновенного действия для защиты трансфер мотора (автотрансформатора) при повреждениях его ошиновки, вводов и части обмотки со стороны источника питания
- Газовая защита для защиты при повреждениях внутри бака трансформатора (автотрансформатора), сопровождающихся выделением газа, а также при понижениях уровня масла.
- Максимальная токовая или максимальная направленная защита или эти же защиты с пуском минимального напряжения для защиты от сверх токов, проходящих через трансформатор (автотрансформатор), при повреждении как самого трансформатора (автотрансформатора), так и других элементов, связанных с ним. Защиты от сверх токов действуют, как правило, с выдержкой времени.
- Защита от замыканий на корпус
- Защита от перегрузки, действующая на сигнал, для оповещения дежурного персонала или с действием на отключение на подстанциях без постоянного дежурного персонала.
Кроме того, в отдельных случаях на трансформаторах (автотрансформаторах) могут устанавливаться и другие виды защиты.
Релейная защита трансформатора – это система, состоящая из измерительных и коммутационных устройств, отключающая трансформатор при ненормальных режимах работы и в случае ситуаций приводящих к повреждению.
К ненормальным и опасным режимам работы силового трансформатора относятся:
- перегрузка по одной или трем фазам, приводящим к повышению тока, проходящего через обмотки,
- замыкание на землю или на нейтраль одного или всех выводов трансформатора с высокой или низкой стороны,
- межфазные замыкания внутри обмоток и со стороны выводящих шин,
- замыкания внутри обмоток трансформатора.
Во всех этих случаях сигналом возникновения опасной ситуации служат повышение проходящего через короткозамкнутый участок тока и понижение напряжения.
Релейная защита должна надежно зафиксировать отклонение тока или напряжения и отключить трансформатор или поврежденный участок.
Из изложенного следует, что защита трансформаторов и автотрансформаторов должна выполнять следующие функции:
- отключать трансформатор (автотрансформатор) от всех источников питания при его повреждении;
- отключать трансформатор (автотрансформатор) от поврежденной части установки при прохождении через него сверх тока в случаях повреждения шин или другого оборудования, связанного с трансформатором (автотрансформатором), а также при повреждениях смежного оборудования и отказах его защиты или выключателей;
- подавать предупредительный сигнал дежурному персоналу подстанции (или электростанции) при перегрузке трансформатора (автотрансформатора), выделении газа из масла, понижении уровня масла, повышении его температуры.
Защита по максимальному току (МТЗ)
Защита по максимальному току трансформатора срабатывает при превышении тока, проходящего через трансформатор (Рис. 1). Реле автоматики А0 и А1 срабатывают при токе, превышающем ток короткого замыкания для данной обмотки. Измерение тока осуществляется через трансформатор тока, включенного на две шины А и С.
При наличии межфазного замыкания на шине В через другие шины все равно протекает большой ток. Одно или два реле автоматики запускают цепь запуска реле времени Т.
Задержка реле времени требуется для лучшей селективности защиты – чем ближе трансформатор по линии к источнику энергии, тем меньшее должно быть время срабатывания. Реле времени через определенный промежуток времени запускает промежуточное реле.
L, управляющей цепью реле отключения YAT. Реле отключения после срабатывания отключает входы и выходы трансформатора от источника и потребителя энергии и блокируется по цепям либо реле времени, либо промежуточного реле.
Силовые трансформаторы относительно малой мощности обычно защищают предохранителями со стороны высшего напряжения и предохранителями или автоматами со стороны отходящих линий низшего напряжения. Ток плавкой вставки высоковольтного предохранителя выбирается с учетом отстройки от бросков тока намагничивания при включении силового трансформатора под рабочее напряжение. С учетом этого номинальный ток предохранителя.
Резервная токовая защиты
В качестве резервной защиты трансформаторов тупиковых и отпаечных подстанций используется максимальная токовая защита (МТЗ) с пуском напряжения или без пуска напряжения.
МТЗ устанавливается на каждой стороне трансформатора. Со стороны питания (110кВ,220кВ) МТЗ, как правило, действует с двумя выдержками времени.
С меньшей выдержкой времени на отключение ввода 10кВ, а с большей – на отключение трансформатора со всех сторон.
В случае, когда с высокой стороны трансформатора установлены короткозамыкатель и отделитель, основные защиты без выдержки времени, а резервные защиты с наибольшей выдержкой времени действуют на включение короткозамыкателя, тем самым создавая искусственное однофазное короткое замыкание, отключаемое защитой питающих линий. В бестоковую паузу (при АПВ питающих линий) производится автоматическое отключение отделителя, после чего поврежденный трансформатор (автотрансформатор) оказывается полностью отключенным.
Передача команды – импульса на отключение выключателя с питающей стороны линии при повреждении в трансформаторе, не имеющем выключателя с высокой стороны, может выполняться и без включения короткозамыкателя (для создания искусственного короткого замыкания).Такая команда может подаваться с помощью телеотключения по высокочастотному каналу.
С целью ближнего резервирования защит трансформатора предусматривается резервная независимая МТЗ-110кВ.
Эта защита является полностью автономной как по цепям тока,оперативным цепям, так и по выходным цепям.
Резервная МТЗ-110 с выдержкой времени большей времени срабатывания основной МТЗ-110 действует на отдельную катушку включения короткозамыкателя или на отдельную катушку отключения выключателя на стороне 110кВ.
С выдержкой времени большей времени действия защит на включение короткозамыкателя УРОКЗ действует на отключение отделителя.
При этом допускается разрешение отделителя во имя спасения самого трансформатора.
На отпаечных трансформаторах и тупиковых подстанциях 110кВ могут применяться и одноступенчатые токовые защиты нулевой последовательности, действующие на отключение трансформатора.
На автотрансформаторах транзитных подстанций с высшим напряжением 220-750кВ в качестве резервных защит используются дистанционные защиты (ДЗ) и направленные токовые защиты нулевой последовательности (НТЗНП).
Дистанционные защиты предназначены для отключения междуфазных к.з., а НТЗНП – для отключения одно- и двухфазных к.з. на землю.
Как правило, на высшей и средней стороне АТ устанавливаются двухступенчатая ДЗ и 3-х ступенчатая НТЗНП.
Оперативное ускорение (О/У) первых или вторых ступеней ДЗ и НТЗНП стороны высшего или среднего напряжения АТ ( время 0,3-0,6 сек) вводится оперативным персоналом в случае вывода из работы дифференциальной защиты трансформатора, дифзащиты ошиновки высшего напряжения АТ, дифзащиты шин среднего напряжения.
Цель О/У резервных защит АТ – ускорить действие резервных защит АТ при близких внешних к.з. или к.з. в самом АТ.
Следует отметить, что на время ввода О/У резервных защит, возможно их неселективное действие при к.з. в прилегающей сети.
Резервные защиты АТ стороны высшего напряжения действуют с первой (меньшей) выдержкой времени на отключение всех выключателей высшего напряжения, а со второй (большей) – на отключение АТ со всех сторон.
На ПС, имеющих на стороне 330кВ схему первичных соединений “полуторная”, резервные защиты стороны 330кВ АТ действуют с первой (меньшей) выдержкой времени на деление шин 330кВ (отключение всех выключателей В12), со второй – на отключение выключателей 330кВ своего АТ, и с третьей (наибольшей) – на отключение своего АТ со всех сторон.
Резервные защиты стороны среднего напряжения АТ при схеме первичных соединений этой стороны “секционированная С.Ш.” действуют с первой выдержкой времени на отключение ШСВ, со второй – на отключение своей стороны и с третьей – на отключение АТ со всех сторон.
Такое ступенчатое действие резервных защит позволяет сохранить в работе те АТ, которые отделяются от места к.з. после деления систем шин.
Автоматическое ускорение (А/У) резервных защит при включении выключателя стороны высшего напряжения (А/У – 750,
А/У-330) и при включении выключателей стороны среднего напряжения ( А/У-220, А/У-110) действует на отключение выключателя, включаемого на к.з. ключом управления или устройством ТАПВ.
При этом на каждой стороне АТ ускоряются до 0,4-0,5 сек I и II ступени ДЗ и II ненаправленная ТЗНП.
Индивидуальная защита от непереключения фаз выключателей стороны среднего и высшего напряжения АТ
Защита выполняется только на выключателях с пофазным управлением.
Назначение защиты – ликвидация неполнофазного режима, возникающего при включении выключателя одной или двумя фазами.
Защита действует на отключение трех фаз включаемого выключателя.
Выдержка времени защиты (0,15 ¶ 0,25 сек) выбрана по условию отстройки от разновременности включения фаз выключателя.
Защита от неполнофазного режима на стороне 330 кВ (750) АТ (ЗНР-330)
Назначение защиты – ликвидация неполнофазного режима, возникающего при неполнофазном отключении одного выключателя 330 кВ АТ и трехфазном отключении второго выключателя 330 кВ АТ.
Защита, как правило, действует на отключение АТ со всех сторон.
Выдержка времени ЗНР-330 на 0,3 сек выше выдержки времени индивидуальной защиты от непереключения фаз выключателя.
На АТ-750кВ для контроля состояния изоляции вводов 750кВ АТ применяется устройство КИВ-750.
Принцип действия устройства – измерение геометрической суммы токов, протекающих под воздействием рабочего напряжения через изоляцию вводов 750 кВ трех фаз.
При исправной изоляции геометрическая сумма токов, входящих в реле типа КИВ, близка к нулю. В случае частичного повреждения изоляции ввода одной из фаз появляется ток небаланса, который фиксируется защитой.
Устройство типа КИВ имеет измерительный элемент для оперативного контроля и отключающий элемент.
Отключающий элемент действует на отключение АТ со всех сторон.
Защита от перегрузки
В качестве такой защиты устанавливается токовая защита, действующая с выдержкой времени на сигнал в случае перегрузки по току любой обмотки трансформатора.
Видео: Дифференциальная защита трансформатора
Газовая защита трансформатора
Читайте так же:
- Газовая защита трансформаторов
- Защита силовых трансформаторов с помощью предохранителей
- РПН трансформатора
Основные защиты силового трансформатора
Читайте также:
2 комментария для “ Основные защиты силового трансформатора ”
Александр Иванович :
Кто чем может подскажите. на силовом транс-е сработала диф.защита. приехали, осмотрели, видимых повреждений не обнаружили. мегоометром проверили изоляцию транса , вводов 110 кВ, шинного моста от вводов 10 кВ до проходных изоляторов 10 кВ ячейки ввода и ячейки тсн, а также тт-110 кВ и тт-10 кВ. изоляция низковатая была, но грешили на погоду. температура воздуха 0 по цельсию ветер, небольшой снег.. включили на хх, через минуту работы сработала опять дзт. на следующий день заменили проходные изоляторы 10 кВ на ячейках ввода 10 и тсн и опн-10 кВ, а также сняли оммическое. оммическое в норме. опять запустили на хх, погода -10 по цельсию, безветренно, без снега.транс пошел. поставили под нагрузку. по истечению 11 дневного срока, при повышении температуры до 0 по цельсию, опять отработала дзт. опять все осмотрел, все клеммные шкафы на наличие снега и влаги, изоляторы, тт-110 и 10 кВ, опн-10 кВ на наличие сколов и пожогов, все чисто. тт-10 кВ проверили упз, рабочие. может быть из-за того, что на тт-110 кВ по стороне НН изоляция проводов потресканная, усохшаяся? на клеммниках влаги нет, но грешу что в гофре мог из за перепада температур образоваться конденсат, что и привело к небалансу токов . кто что знает подскажите.
Бывали подобные вещи на пс 35/6 кВ, пару раз. Причина оказывалась банальной. Цепи РЗА, ШУ от транса 35/6кВ и МВ-35 к ЗРУ-6кВ, были проложены в металлической трубе, причем средняя точка трубы значительно ниже концов, соответственно мороз «рвал» изоляцию, в оттепель сработать могло все что угодно. Лечилось конструированием эстокады из перфорированных лотков и замены поврежденных кабелей. Однажды были проблемы в проходном РШ в клеммниках, тоже тогда дня за три всю ПС перелопатили, не успели тока ВИ сделать, на неисправность случайно набрели…
Могу пожелать Вам тока удачи, ибо нет ничего хуже «плавающей» неисправности. Попробуйте заменить диф реле, проверьте все клеммные коробки, особенно на улице, можно «мегернуть» контрольные кабели. Судя по тексту Вы кажется «сетивик», без релейщиков там делать нечего, такие проблемы решаются совместно.