Деформационные швы
В статически неопределимых системах железобетонных зданий и сооружений кроме усилий от внешних нагрузок возникают дополнительные усилия вследствие изменений температуры и усадки бетона. С целью ограничения величины этих усилий устраивают температурно-усадочные швы, расстояния между которыми определяют расчётом.
Расчёт допускается не производить для конструкций 3-й категории трещиностойкости при расчётных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40° С, если расстояния между швами не превышают величин, приведенных в табл. 3 Пособия к СНиП
В любом случае расстояния между швами должны быть не более:
150 м для отапливаемых зданий из сборных конструкций
90 м — для отапливаемых зданий из сборно-монолитных и монолитных конструкций
Для неотапливаемых зданий и сооружений указанные значения следует уменьшать на 20 %.
Для предотвращения возникновения дополнительных усилий при неравномерных осадках основания (разновысокие секции, сложные грунтовые условия и т.п.) предусматривается устройство осадочных швов.
Схемы деформационных швов изображены на рис. Следует обратить внимание на то, что осадочные швы прорезают сооружение до основания, а температурно-усадочные — только до верха фундаментов. Осадочные швы одновременно выполняют роль и температурно-усадочных швов.
Ширина температурно-усадочного шва обычно 2…3 см, она уточняется расчётом в зависимости от длины температурного блока и температурного перепада.
Актуальные вопросы расчёта
Сообщение пользователя Ал-й на форуме dwg.ru:
Основные моменты в проблеме температурного расчета на мой взгляд:
Неопределенность с жесткостными характеристиками основания в горизонтальном направлении — к примеру, учитывая скорость приложения температурной нагрузки, может иметь место изрядная реология. Трение о грунт будет разным на разных участках фундаментной плиты в зависимости от давления на грунт на этих участках. Локальные повреждения гидроизоляции — могут ли быть и стоит ли их учитывать? А локальные зоны пластики в грунтах? Ну и плюс, упомянутая мною обратная засыпка. Варьирование жесткостных характеристик основания в горизонтальном направлении может многократно изменять усилия от температурных нагрузок. Со сваями все еще сложнее.
Нелинейность железобетона, его «длительные» жесткостные характеристики — каково будет изменение диаграммы деформирования железобетона при скорости нагружения, характерной для температурных нагрузок? Я уже молчу про все остальные тонкости моделирования нелинейных свойств железобетона — как минимум нужно солидами моделировать, чтобы учесть снижение в том числе сдвиговой жесткости всех элементов, особенно массивных, которые являются концентраторами.
Неопределенность с самими температурными нагрузками. В железобетоне и без этих нагрузок будут раскрыты многочисленные трещины, а уж с учетом температуры — тем более. И снижаться будет не только жесткость каркаса, но и сами нагрузки, т.к. уменьшается сама площадь элементов (в связи с образованием трещин), что известными мне методиками никак не учитывается.
Таким образом, считаю, что полноценный температурный расчет ЖБ каркасов в настоящее время — это гадание, и единственное, чему можно верить — это опыт проектирования, отраженный в частности в рекомендуемых расстояниях между температурными блоками.
Полезные ссылки
Определение наибольшего расстояния между температурно-усадочными швами. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84)
п.6.27 СП 27.13330.2011 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур»
Расстояние между температурно-усадочными швами в Украине
Здравствуйте! У меня вот какой вопрос:
здание торгового центра в Украине, надземная часть-каркасная, монолитная, общая длина 180 м. В пособии к СНиП сказано,что для каркасных зданий расстояние между швами не должно превышать 50м. В ДБН В.2.2-9-99 по таблице 4 — «Максимальні відстані між температурно-усадковими швами в монолітних і збірно-монолітних будинках» сказано, что для конструкций с несущими внешними стенами — макс. 40м. А если у меня внешних стен нет?, то пользоваться указаниями по Снипу?
Просмотров: 6580
Регистрация: 30.12.2007
Сообщений: 32
Цитата из ДБН по жб конструкциям. Исходя из этого не более 30 метров принимаем, либо считаем на температуру
| maximus_best |
| Посмотреть профиль |
| Найти ещё сообщения от maximus_best |
Регистрация: 22.07.2008
Сообщений: 8
Спасибо за ответ! эти рекомендуемые 30 м из нового ДБН В.2.6-98:2009. А как же ДБН В.2.2-9-99 или пособие к старому Снипу по жб конструкциям? И при расчете на температуру, если у меня получится, что могу вообще не делать деф. швов, их не делать?
Регистрация: 30.12.2007
Сообщений: 32
ну, во первых ДБН В.2.2-9-99 сейчас недействителен, а в его новой редакции, насколько я помню, пункт про расстояние между темп-деф швами убрали (в пользу пункта из ДБН по всей видимости)
руководство к снипу в этом случае нервно курит в стороне ибо балом правит батько ДБН
расчет на температуру — я имел в виду, что если расстояние между швами больше 30 метров то вам необходимо учесть разницу температур в различных частях здания — например одна часть не отапливается, а вторая часть здания отапливается, или температура внутри помещения на одном этаже +25, а в подвале например +5, и все в таком духе. температурные нагрузки задаются в программном комплексе.
мы как то считали фундаментную плиту толщиной 0,5 метра, разница температур на гранях у нас была порядка 5 градусов. это дале прирост арматуры с 18 до 22 см2/м /(где то так)
использованную методику (именно для фунд плиты) могу скинуть завтра
| maximus_best |
| Посмотреть профиль |
| Найти ещё сообщения от maximus_best |
Регистрация: 22.07.2008
Сообщений: 8
было бы интересно посмотреть расчет! СПасибо за разъеснения
Регистрация: 24.01.2013
Сообщений: 7
Здравствуйте, уважаемые коллеги.
Я на форуме новичок. Извините, что немного не по теме. Возник такой вопрос: проектируем жилое здание девятиэтажное, состоящее из 6 секций. Секции сблокированы по 2 шт. Между ними — деформационные швы и соответственно, парные стены. Конструктивная схема — несущие поперечные монолитные стены и пилоны. Как сделать парные стены, как вынуть опалубку, как между ними устроить утепление? Может быть у кого-нибудь узелочек найдется? Расстояние в осях парных стен — 250мм, толщина стен — 180мм. Буду благодарна за любую помощь.
Регистрация: 26.12.2012
Сообщений: 645
Мон. стены следует разносить так, чтобы можно было лить каждую отдельно, а деф. шов устраивать между плитами перекрытий смежных секций. Спаренные мон. стены включить в отапливаемый контур, в кладке наружных стен на деф. шве выполнить замок.
Регистрация: 24.01.2013
Сообщений: 7
Сообщение от 4245
Мон. стены следует разносить так, чтобы можно было лить каждую отдельно, а деф. шов устраивать между плитами перекрытий смежных секций. Спаренные мон. стены включить в отапливаемый контур, в кладке наружных стен на деф. шве выполнить замок.
Спасибо! То есть, то проектное решение, которое уже есть, воплотить в жизнь невозможно? Нужно консольно выпускать плиты перекрытий? А как выполнить замок? У нас монолит, не кладка. Хотели между стенами смонтировать утеплитель.
Регистрация: 26.12.2012
Сообщений: 645
так у Вас и наружные стены- монолит? При желании можно выполнить замок и в монолите по типу замка в кирпичной кладке. Льете одну стену, крепите на торец утеплитель, доливаете смежную, т.е. технически это выполнимо.
Регистрация: 24.01.2013
Сообщений: 7
Сообщение от 4245
так у Вас и наружные стены- монолит? При желании можно выполнить замок и в монолите по типу замка в кирпичной кладке. Льете одну стену, крепите на торец утеплитель, доливаете смежную, т.е. технически это выполнимо.
У нас именно наружные стены поперечные — монолит и внутренние — несущие. По продольным стенам — заполнение пенобетоном.
Вопрос возник у строителей — они сомневаются, что при такой технологии можно вынуть опалубку и потом в процессе эксплуатации здания утеплитель не будет поврежден в результате неодинаковых осадок смежных блоков.
Регистрация: 26.12.2012
Сообщений: 645
не пойму, зачем в д.ш. утеплитель? д.ш. обычноо находится внутри отапливаемого контура. замок следует выполнять в наружных продольных стенах, т.е. в пенобетоне.
А по Вашей схеме — при желании возможно выполнить почти все. Льете одну стену, крепите на нее пенопласт 50мм, защиту из фанеры — и доливаете другую. Шпильками 1-й стены притягивать опалубку 2-й. После затвердения бетона — осталось только вынуть пенопласт. Дайте двум студентам хорошую цену за эту работу — и проблема будет решена)) Но учтите, что Ваше решение непрактичное. Так не делают
Приложение Д
(рекомендуемое)
Требования по армированию кладки лицевого слоя
на углах каждый из слоев кладки должен быть армирован Г-образными сварными сетками на длину не менее 1 м от угла или до вертикального деформационного шва, если он расположен ближе. На прямолинейных участках допускается укладывать сетки внахлест. Длина перехлеста должна составлять не менее 15 см.
Требования по устройству деформационных швов
Д.4 Горизонтальные швы устраиваются в несущих многослойных стенах со средним слоем из эффективного утеплителя — в облицовочном кирпичном слое, в ненесущих стенах — по всей толщине стены.
Горизонтальные деформационные швы во внутреннем и наружном слоях ненесущих многослойных стен следует выполнять в уровне опорных конструкций (между вышележащей конструкцией и верхним рядом кладки).
Д.5 Горизонтальные швы по высоте здания в облицовке несущих многослойных стен со средним слоем из эффективной теплоизоляции допускается устраивать следующим образом:
первый шов — под перекрытием 2-го этажа;
далее поэтажно, под плитой монолитного железобетонного перекрытия и под консольной балкой, устанавливаемой под сборной железобетонной плитой перекрытия.
Д.6. Вертикальные температурно-деформационные швы устраиваются в лицевом слое многослойных наружных стен, отделенных от основного слоя утеплителя.
Д.7. Рекомендуемые максимальные расстояния между вертикальными температурными швами для прямолинейных участков стен 6 — 7 м. Вертикальные швы на углах здания следует располагать на расстоянии 250 — 500 мм от угла по одной из сторон. При толщине облицовочного слоя 250 мм расстояние между швами может быть увеличено.
При необходимости увеличения расстояния между температурными швами требуется проведение расчетов температурных деформаций с учетом конструктивных особенностей стен, конструкции здания, ориентации его по сторонам света и климатических условий.
СП 14.13330.2018 Строительство в сейсмических районах
6 Жилые, общественные, производственные здания и сооружения
6.1 Общие положения
6.1.1 Требования раздела 6 должны выполняться независимо от результатов расчета в соответствии с разделом 5.
Требования раздела 6 следует применять в зависимости от расчетной сейсмичности, выраженной в целочисленных баллах сейсмической шкалы интенсивности MSK-64. Если в результате геологических изысканий при сейсмическом микрорайонировании получены дробные значения сейсмической интенсивности, расчетные значения сейсмической балльности следует принимать путем математического округления до целого значения.
6.1.2 Здания и сооружения следует разделять антисейсмическими швами в случаях, если:
здание или сооружение имеет сложную форму в плане;
смежные участки здания или сооружения имеют перепады высоты 5 м и более, а также существенные отличия друг от друга по жесткости и (или) массе.
Допускается устройство антисейсмических швов между высокой частью и 1 — 2 этажными пристраиваемыми частями зданий путем шарнирного опирания перекрытия пристройки на консоль высокой части. Глубина опирания должна быть не менее суммы взаимных перемещений плюс минимальная глубина опирания с обязательным устройством аварийных связей.
Для случаев, когда устройство осадочного шва не требуется, допускается не устраивать антисейсмические швы между зданием и стилобатом при расчетном обосновании совместности их работы и выполнении соответствующих конструктивных мероприятий.
Не допускается устройство антисейсмических швов внутри помещений, которые предназначены для постоянного проживания или длительного нахождения маломобильных групп населения.
В одноэтажных зданиях высотой до 10 м при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать.
6.1.3 Антисейсмические швы должны разделять здания или сооружения по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.
6.1.4 Расстояния между антисейсмическими швами не должны превышать для зданий и сооружений: из стальных каркасов — по требованиям для несейсмических районов, но не более 150 м; из деревянных конструкций и из мелких ячеистых блоков — 40 м при расчетной сейсмичности 7 — 8 баллов и 30 м — при расчетной сейсмичности 9 баллов. Для зданий остальных конструктивных решений, приведенных в таблице 7, — 80 м при расчетной сейсмичности 7 — 8 баллов и 60 м — при расчетной сейсмичности 9 баллов.
6.1.6 Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен или рам, либо рам и стен.
Ширину антисейсмического шва следует назначать по результатам расчетов в соответствии с 5.5, при этом ширина шва должна быть не менее суммы амплитуд колебаний смежных отсеков здания.
При высоте здания или сооружения до 5 м ширина такого шва должна быть не менее 30 мм. Ширину антисейсмического шва здания или сооружения большей высоты следует увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты.
6.1.7 Конструкции примыкания отсеков здания или сооружения в зоне антисейсмических швов, в том числе по фасадам и в местах переходов между отсеками, не должны препятствовать их взаимным горизонтальным перемещениям.
6.1.8 Конструкция перехода между отсеками здания может быть выполнена в виде двух консолей из сопрягающихся блоков с устройством расчетного шва между концами консолей или переходов, надежно соединенных с элементами одного из смежных отсеков. Конструкцией их опирания на элементы другого отсека должно быть обеспечено взаимное расчетное смещение элементов, исключена возможность их обрушения и соударения при сейсмическом воздействии.
Переход через антисейсмический шов не должен являться единственным путем эвакуации из зданий или сооружений.
6.4.1 Лестничные клетки устраивают, как правило, закрытыми с естественным освещением через окна в наружных стенах на каждом этаже. Расположение и число лестничных клеток — в соответствии с нормативными документами по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, но не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более трех этажей.
6.5 Перегородки
6.5.3 Для обеспечения независимого деформирования перегородок следует предусматривать антисейсмические швы между вертикальными торцевыми и верхней горизонтальной гранями перегородок и несущими конструкциями здания. Ширину швов принимают по максимальному значению перекоса этажей здания при действии расчетных нагрузок с учетом прогиба перекрытия в эксплуатационной стадии, но не менее 20 мм. Швы заполняют упругим эластичным материалом.
6.14.13 В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки сечением продольной арматуры общей площадью не менее 1 см2, длиной 1,5 м через 700 мм по высоте при расчетной сейсмичности 7 — 8 баллов и через 500 мм — при 9 баллах.
Участки стен и столбы над чердачным перекрытием высотой более 400 мм должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс. Стены по верху должны иметь обвязочный железобетонный пояс, связанный с вертикальными железобетонными сердечниками.
Кирпичные столбы допускаются только при расчетной сейсмичности 7 баллов. При этом марка раствора должна быть не ниже М50, а высота столбов — не более 4 м. В двух направлениях столбы следует связывать заанкеренными в стены балками.
СП 52-110-2009 Бетонные и железобетонные конструкции, подвергающиеся технологическим повышенным и высоким температурам
6.27 Расстояние между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях из обычного и жаростойкого бетонов должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не выполнять, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает значений, указанных в табл. 6.3, в которой наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами даны для бетонных и железобетонных конструкций с ненапрягаемой и с предварительно напряженной арматурой, при расчетной зимней температуре наружного воздуха минус 40 °С, относительной влажности воздуха 60 % и выше и высоте колонн 3 м.
СНиП II-22-81 от 31.12.1981 г. Каменные и армокаменные конструкции. Часть 5
6.49. Эпюру распределения давления в кладке над промежуточными опорами неразрезных рандбалок следует принимать по треугольнику при (рис. 15,а) и по трапеции при (рис. 15,б) с меньшим ее основанием, равным . Максимальная величина напряжений смятия (высота треугольника или трапеции) должна определяться из условия равенства объема эпюры давления и опорной реакции рандбалки по формулам:
при треугольной эпюре давления ( )
при трапециевидной эпюре давления ( )
где — длина опоры (ширина простенка);
— опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки;
— длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры;
Если , то в формуле (58) вместо следует принимать расчетную длину опоры, равную , состоящую из двух участков длиной по с каждой стороны простенка (рис. 15,).
6.50. Эпюру распределения давления над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок следует принимать треугольной (рис. 15,) с основанием
где — длина участка распределения давления от грани опоры;
— длина опорного участка рандбалки, но не более ( — высота рандбалки).
Максимальное напряжение над опорой рандбалки
Рис. 15. Распределение давления в кладке над опорами висячих стен
— на средних опорах неразрезных балок при ; — то же,
при ; — то же, при ; — на крайних опорах неразрезных балок
и на опорах однопролетных рандбалок
6.51(К). Прочность кладки висячих стен при местном сжатии в зоне, расположенной над опорами рандбалок, следует проверять по указаниям, приведенным в пп. 4.13 — 4.16.
Расчет на местное сжатие кладки под опорами неразрезных рандбалок следует производить для участка, расположенного в пределах опоры длиной не более от ее края ( — высота рандбалки) и длиной не более для однопролетных рандбалок и крайних опор неразрезных рандбалок.
Если рассчитываемое сечение расположено на высоте над верхней гранью рандбалки, то при определении длины участков и следует принимать высоту пояса кладки .
Расчетную площадь сечения при расчете висячих стен на местное сжатие следует принимать: в зоне, расположенной над промежуточными опорами неразрезных рандбалок, как для кладки, загруженной местной нагрузкой в средней части сечения; в зоне над опорами однопролетных рандбалок или крайними опорами неразрезных рандбалок, а также при расчете кладки, под опорами рандбалок как для кладки, загруженной на краю сечения.
6.52. Эпюру распределения давления в кладке висячих стен при наличии проемов следует принимать по трапеции, причем площадь треугольника, который отнимается от эпюры давления в пределах проема, заменяется равновеликой площадью параллелограмма, добавляемой к остальной части эпюры (рис. 16). При расположении проемов на высоте над рандбалкой длина участка соответственно увеличивается (см. п. 6.51).
Рис. 16. Эпюра распределения давления в кладке
висячих стен при наличии проема
6.53. Расчет рандбалок должен производиться на два случая загружения:
а) на нагрузки, действующие в период возведения стен. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета, для кладки в летних условиях и целому пролету — для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания, см. п. 7.1).
При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого должны быть рассчитаны рандбалки, следует принимать равной 1/2 пролета, но не менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее 1/3 пролета следует учитывать также вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рис. 17). При рядовых, клинчатых и арочных перемычках должен учитываться вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на 1/3 его ширины;
Рис. 17. Схема нагрузки на рандбалку
при наличии проема в стене
— нагрузка на рандбалку; — железобетонная перемычка
б) на нагрузки, действующие в законченном здании. Эти нагрузки следует определять, исходя из приведенных выше эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен.
Количество и расположение арматуры в балках устанавливают по максимальным величинам изгибающих моментов и поперечных сил, определенных по двум указанным выше случаям расчета.
Карнизы и парапеты
6.54. Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, производится для двух стадий готовности здания:
а) для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие;
б) для законченного здания.
6.55. При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться следующие нагрузки:
а) расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и армированных каменных карнизов), если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными в кладке;
б) временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кг на 1 м карниза или на один элемент сборного карниза, если он имеет длину менее 1 м;
в) нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.
Примечания. 1. Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично).
2. Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке.
6.56. Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий должны быть рассчитаны на следующие нагрузки:
а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стены, так и повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину откоса от ветровой нагрузки;
б) расчетная нагрузка на край карниза 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м;
в) половина расчетной ветровой нагрузки.
Примечание. Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.
6.57. Общий вынос карниза, образованного напуском рядов кладки, не должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не должен превышать 1/3 длины камня или кирпича.
6.58. Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 20 см применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.
6.59. Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки.
Расстояние между анкерами не должно превышать 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 15 см ниже того сечения, где они требуются по расчету.
При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров следует заделывать под ними.
При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.
6.60. Анкеры должны располагаться, как правило, в кладке на расстоянии в 1/2 кирпича от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 3 см (от поверхности анкера).
При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном.
6.61. Сечение анкера допускается определять по усилию, определяемому по формуле
где — наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок;
— расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения).
6.62. Кладка стен под карнизами проверяется на внецентренное сжатие. При отсутствии анкеров, а также при наличии анкеров в сечении на уровне их заделки эксцентриситеты более не допускаются.
Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки анкеров, анкерных балок и т.п.).
6.63. Парапеты следует рассчитывать в нижнем сечении на внецентренное сжатие при действии нагрузок от собственного веса и расчетной ветровой нагрузки, принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров эксцентриситеты более не допускаются.
6.64. Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9.
Фундаменты и стены подвалов
6.65. Фундаменты, стены подвалов и цоколи следует преимущественно проектировать сборными из крупных бетонных блоков. Допускается также применение мелких бетонных блоков и камней, природных камней правильной и неправильной формы, монолитного бетона и бутобетона, хорошо обожженного глиняного кирпича пластического прессования. Расчетные сопротивления кладки ленточных фундаментов и стен подвалов, выполняемых из крупных бетонных блоков, принимаются по п. 3.3.
При расчете стены подвала или фундаментной стены в случае, когда толщина ее меньше толщины стены, расположенной непосредственно над ней, следует учитывать случайный эксцентриситет = 4 см, величина этого эксцентриситета должна суммироваться с величиной эксцентриситета равнодействующей продольных сил. Толщина стены первого этажа не должна превышать толщину фундаментной стены более чем на 20 см. Участок стены первого этажа, расположенный непосредственно над обрезом, должен быть армирован сетками (см. п. 6.34).
6.66. Переход от одной глубины заложения фундамента к другой следует производить уступами. При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 1 и высота уступа — не более 1 м. При неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 2 и высота уступа — не более 0,5 м.
Уширение бутобетонных и бутовых фундаментов к подошве производится уступами. Высота уступа принимается для бутобетона не менее 30 см, а для бутовой кладки — в два ряда кладки (35 — 60 см). Минимальные отношения высоты уступов к их ширине для бутобетонных и бутовых фундаментов должны быть не менее указанных в табл. 31.
Давление на грунт при расчетной нагрузке,
Примечание. Проверка уступов на изгиб и срез не требуется.
6.67. В фундаментах и стенах подвалов:
а) из бутобетона толщина стен принимается не менее 35 см и размеры сечения столбов не менее 40 см;
б) из бутовой кладки толщина стен принимается не менее 50 см и размеры сечения столбов не менее 60 см.
6.68. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны с учетом бокового давления грунта и нагрузки, находящейся на поверхности земли. При отсутствии специальных требований нормативную нагрузку на поверхности земли следует принимать равной 1000 кг/. Стены подвалов следует рассчитывать как балки с двумя неподвижными шарнирными опорами.
Тонкостенные сводчатые покрытия
6.69. Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны.
Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять:
а) кирпич глиняный (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов до 18 м и не ниже 100 при больших пролетах;
б) камни из тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях, автоклавного цементного ячеистого бетона вида А, а также природные камни марки не ниже 50.
Примечание. При пролете сводов до 12 м допускается применение природных камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 9 см.
6.70. Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6 — 7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50.
6.71. Расчет сводов двоякой кривизны должен производиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами.
Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься по п. 3.1 с коэффициентом 1,25.
6.72. Величина эксцентриситета приложения нормальной силы в поперечных сечениях сводов и в верхних частях стен при основных сочетаниях нагрузок не должна превышать , где — расстояние от оси поперечного сечения свода или стены до края сечения в сторону эксцентриситета. В сводах с затяжками для уменьшения расчетного изгибающего момента от внецентренного расположения затяжек должны устраиваться выносные пяты с внутренней стороны стен.
6.73. Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т.п.).
6.74. Модуль деформаций кладки сводов при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (7).
к армированной кладке
6.75. Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.
Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1 % объема кладки (см. п. 4.30).
6.76. Арматурные сетки следует укладывать не реже, чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней.
6.77. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.
Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более:
при пересечении арматуры в швах — 6 мм;
без пересечения арматуры в швах — 8 мм.
Расстояние между стержнями сетки должно быть не более 12 и не менее 3 см.
Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.
6.78. Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом.
6.79. Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:
а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т.п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м — по табл. 32; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;
б) то же, для стен из бутобетона — по табл. 32 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;
в) то же, для многослойных стен — по табл. 32 для материала основного конструктивного слоя стен;
г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в п. «а», — по табл. 32 с умножением на коэффициенты:
для закрытых зданий и сооружений — 0,7;
для открытых сооружений — 0,6;
д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, — по табл. 32 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты — без ограничения длины.
Расстояние между температурными швами, м, при кладке
Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки
из глиняного кирпича, керамических и природных камней, крупных блоков из бетона или глиняного кирпича
из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из силикатного бетона и силикатного кирпича
на растворах марок
Минус 40°С и ниже
Минус 30°С и ниже
Минус 20°С и выше
Примечания: 1. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами допускается определять интерполяцией.
2. Расстояния между температурно-усадочными швами крупнопанельных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с Инструкцией по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов.
6.80. Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.
6.81. Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.
6.82. Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.
7. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ,
ВОЗВОДИМЫХ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ
7.1(К). Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т.п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:
а) на растворах не ниже марки 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ), твердеющих на морозе без обогрева;
б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но не должна превышать 15 м и четырех этажей. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого «враспор» со стенками траншей на растворах марки не ниже 25;
в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.
7.2. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются:
равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в табл. 2 — 8, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15°С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15°С.
7.3. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по табл. 2 — 8 с понижающими коэффициентами; для кирпичной и каменной кладки при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялась кладка, до минус 15°С — 0,9 и до минус 30°С — 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.
7.4. Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (п.7.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %. При кладке, выполняемой способом замораживания (п. 7.3) для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70 %.
7.5. При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы и , приведенные в табл. 33, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы и .
Вид напряженного состояния
Коэффициенты условий работы