Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Способы доставки
- Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
- Курьерская доставка (7 дней)
- Самовывоз из московского офиса
- Почта РФ
Рассмотрены вопросы определения физических и прочностных характеристик грунтов, а также модулей их деформации. Дана оценка механической прочности крупнообломочных фракций грунтов.
Оглавление
1. Общие положения
2. Определение физических характеристик грунтов
3. Определение прочностных характеристик грунтов
4. Определение модулей деформации грунтов
| Дата введения | 01.01.2021 |
|---|---|
| Добавлен в базу | 01.09.2013 |
| Актуализация | 01.01.2021 |
Этот документ находится в:
- Раздел Экология
- Раздел 93 ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
- Раздел 93.020 Земляные работы. Выемка грунта. Сооружение фундаментов. Подземные работы
- Раздел 93.020.30 Земляные работы. Буровзрывные работы
- Раздел Строительство
- Раздел Нормативные документы
- Раздел Отраслевые и ведомственные нормативно-методические документы
- Раздел Производство монтажных и специальных строительных работ
Организации:
Разработан ДальНИИС Утвержден ДальНИИС Госстроя СССР Нормативные ссылки:
- СНиП 2.02.01-83*Основания зданий и сооружений
- ГОСТ 5180-84Грунты. Методы лабораторного определения физических характеристик. Заменен на ГОСТ 5180-2015.
- ГОСТ 12536-79Грунты. Методы лабораторного определения гранулометрического (зернового) и микроагрегатного состава. Заменен на ГОСТ 12536-2014.
- ГОСТ 25100-82Грунты. Классификация. Заменен на ГОСТ 25100-95.
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
- Сканы страниц документа
- Текст документа
Методика
оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым
и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями
1. Общие положения. 5
2. Определение физических характеристик грунтов. 7
3. Определение прочностных характеристик грунтов. 9
4. Определение модулей деформации грунтов. 14
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Оценка механической прочности крупнообломочных фракций грунта . 16
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Нормативные характеристики с, и Е крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями. 18
ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Примеры определения нормативных характеристик крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями. 22
ДальНИИС Госстроя СССР
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ПРОЧНОСТИ И СЖИМАЕМОСТИ КРУПНООБЛОМОЧНЫХ ГРУНТОВ С ПЫЛЕВАТЫМ И глинистым ЗАПОЛНИТЕЛЕМ И ПЫЛЕВАТЫХ И ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ С КРУПНООБЛОМОЧНЫМИ ВКЛЮЧЕНИЯМИ
Редактор МЛ. Жарикова Мл. редактор ТЛ. Самсонова Технический редактор, И.В, Б е р и н а Корректор ЛЛ. Егорова Оператор М.В. Карамнова Н/К
Подписано в печать 28.06.89 Формат 60×84 1/16 Бумага офсетная № 2 Печать офсетная Уел. печл. 1,39 Уел. кр.-отт. 1,77 Уч.-изд. л. 1,46 Тираж 9000 экз. Изд. №ХП-3081 Заказ 2517 Цена 5 коп.
Стройиздат, 101442 Москва, Каляевская ул.,23а
Московская типография № 9
НПО ’’Всесоюзная книжная палата”
109033, Москва, Волочаевская ул., 40
пробы в полочном барабане за один 10-минутный цикл. Для этого предварительно должны быть проведены сопоставительные параллельные испытания проб грунта с определением значений к и к^°.
Испытание крупных ооломков на истирание производится в соответствии с правилами, изложенными в прил. 1.
Разновидность обломков по прочности
Очень прочные Прочные
Средней прочности Малопрочные Пониженной прочности
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ
3.1. Нормативные значения углов внутреннего трения крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями применительно к схеме консолидированного среза п, определяются по формуле мг
с использованием кривой 1 рис. 1
где кх — коэффициент на окатанность крупных обломков для угла внутреннего
трения: для грунтов, содержащих окатанные обломки кх определяется по графику рис/ 2, для грунтов с остроугольными обломками, независимо от их прочности, следует йринимать кх =1; к — коэффициент, учитывающий прочность крупных
обломков, определяется по табл. 5; — нормативное значение угла внутрен
него трения при консолидированном срезе грунта, содержащего остроугольные обломки очень прочных скальных пород (кх =к^ =1), определяется по кривой 1
рис. 1; мг — физический эквивалент грунта, определяемый по формуле
где pi — процентное (по массе) содержание пылеватого или глинистого заполните
ля’ в гранулометрическом составе грунта, определяется последовательным суммированием процентных содержаний всех частиц мекее 2 мм; р2 — то же, крупных обломков, определяется последовательным суммированием процентных содержаний всех частиц крупнее 5 мм; I — число пластичности пылеватого или глинистого
Коэффициент истираемости обломков kg
Коэффициент к^при значениях мт
Примечание. Для промежуточных значений коэффициента истираемости обломков к£ и значений эквивалента м^ коэффициент следует определять линейной интерполяцией.
О од ол 0,6 0,8 1 Mr
Рис. 1. График зависимости нормативных углов внут-ренннего трения ^ и крупнообломочных грунтов
с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями от физического эквивалента грунта м^ Грунты с
Рис. 2. График коэффициента kj на окатанность крупных обломков для угла внутреннего трения в зависимости от физического эквивалента грунта
1 — консолидированный срез; 2 — неконсолидированный срез
заполнителя, в долях единицы; L — показатель текучести пылеватого или глинистого заполнителя.
Примечание. Определение п по формулам (5) и (6) справедливо в интервале значений физического эквивалента 0 < мг < I.
3.2. Нормативные значения удельных сцеплений крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с круп-
нообломочными включения*» применительно к схеме консолидированного среза определяется по формуле
с использованием номограммы рис. 3
ще к2 — коэффициент на окатанность крупных обломокв для удельного сцепления: для грунтов, содержащих окатанные обломки, следует принимать к2 = 0,9; для грунтов с остроугольными обломками, независимо от их прочности, к2 =1; кр — коэффициент, учитывающий плотность грунта, принимается по табл. 6 в зависимости от степени соответствия фактической плотности грунта J0, т/м 3 , его нормированным значениям, указанным в табл. 7; м^ 1^ — имеют те же значения, что и в формуле (7); cnj — нормативное значение удельного сцепления при консолидированном срезе грунта нормированной плотности, содержащего очень прочные остроугольные обломки (k2 =k^j = 1), определяется по номограмме рис, 3.
Плотность грунта р, т/м 3 Коэффициент кр
Соответствует значениям, указанным в табл. 7 1
Превышает эти значения на 0,1 1,1
Менее этих значений на ОД 0,9
Показатель Нормированные значения плотности грунта р , т/м 3 , при
текучести заполни- содержании крупных обломков (частицы болыпе 2 мм), %
— имеют те же значения,
что и в формуле (8) ; с^ — норма-
тивное значение удельного сцепления при неконсолидированном срезе грунта нормированной плотности, содержащего остроугольные обломки очень прочных скальных пород (k2 = кр = 1), определяется по номограмме рис. 4.
Примечание. Определение удельного сцепления по формулам (12) и (13) справедливо в интервале значений физического эквивалента грунта 0 < м ^ 0,6 сучетомп.1.5. т
3.3. Нормативные значения углов внутреннего трения крупнообломочных грун-тоз с пылеватым и глинистым заполнителем пылеватых и глинистых грунтов с 1
Рис. 3. Номограмма зависимости нормативного удельного сцепления крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями от физического эквивалента грунта мг и показателя текучести 1^ пылеватого или
глинистого заполнителя. Грунты с очень прочными (к
Рис. 4. Номограмма зависимости нормативного удельного сцепления с „
крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями от физического эквивалента грунта мт и показателя текучести пылеватого или
крутшообломочными включениями применительно к схеме неконсолидированного среза град, определяется по формулам
К = к пУ 7(0 — 234)Мг ’ (10)
с использованием кривой 2 рис. 1
где ki; мт — имеют те же значения, что и в формуле (6); ^п2 — нормативное
значение угла внутреннего трения при неконсолидированном срезе грунта, содержащего остроугольные обломки очень прочных скальных пород; (к\ =k -1), определяется по кривой 2 рис. 1. ^
Примечание. Определение ^ по формулам (10) и (11) справедливо в интервале значений физического эквивалента грунта 0 < < 0,6,
3.4. Нормативные значения удельных сцеплений крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями применительно к схеме неконсолидированного среза с^, кПа, определяется по формулам
с п =к 2 к ^87м^ 5, /(1 + IL) 3 ‘ 85 , (12)
с использованием номограммы рис. 4
3.5. Для предварительной оценки и ориентировочных расчетов нормативные
значения углов внутреннего трения и удельных сцеплений крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями допускается принимать по формулам (6), (9), (11), (13) с определением ; ^2’* с п2 по таблицам 1 и 2
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОДУЛЕЙ ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТОВ
4.1. Нормативные значения модулей деформации Е, МПа, крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями определяются по формуле
где мт — физический эквивалент грунта по формуле (7); I — число пластичности пылеватого или глинистого заполнителя, в долях единицы; к£ — коэффициент, учитывающий прочность крупных обломков, определяется по табл. 8; к^ -коэффициент, зависящий от физического эквивалента грунта м^ и показателя текучести пылеватого или глинистого заполнителя 1^, определяется по табл, 9; кр — коэффициент, учитывающий плотность грунта, принимается по табл. 6
в зависимости от степени соответствия фактической плотности грунта р, т/м 3 ее нормированным значениям, указанным в табл. 7. 3
Примечание. Определение модулей деформации грунтов по формуле (14) справедливо при значениях физического эквивалента грунта в интервале 0 < м?. < < 0,6 с учетом рекомендаций п. 1.5.
Коэффициент к£ при значениях эквивалента мг
по коэффициенту истираемости
0,6
Примечание. Для промежуточных значений коэффициента истираемости обломков ке и физического эквивалента грунта значения к^ следует определять линейной интерполяцией.
j при значениях эквивалента
Примечание. Для промежуточных значений показателя текучести IL и физического эквивалента грунта мт значения к, следует определять линейной интерполяцией.
4.2. Для предварительных и ориентировочных расчетов нормативные значения модулей деформации крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями допускается определять по формуле (15) с использованием табл. 3 прил. 2
где кр; -имеют те же значения, что и в формуле 14; Е* — нормативное значение
модуля деформации для грунтов, содержащих очень прочные обломки, определяется по табл. 3 прил, 2.
Оценка механической прочности крупнообломочных фракций грунта
По испытаниям на истирание в полочном барабане
1. Отобранные в шурфах или в скважинах образцы грунта нарушенной структуры, достаточные для получения из них крупнообломочных фракций (частицы более 2 мм) не менее 5 кг из каждой геологической выработки (для каждого выделенного инженерно-геологического элемента), помещают в жесткую тару и доставляют в лабораторию.
2. Образец грунта нарушенной структуры промывают водой на сите 2 мм. Остаток на сите подсушивают до воздушно-сухого состояния.
3. Квартованием остатка на сите 2 мм отбирают две пробы крупнообломочных фракций для испытаний на истирание массой 2±0,3 кг.
4. Пробы засыпают в полочный барабан и после обработки ее в течение 10 мин (частота вращения барабана 55-65 мин» 1 ) просеивают через сито 2 мм и определяют массу частиц более и менее 2 мм. Дальнейшую обработку пробы в барабане ведут циклами по 2 минуты. После каждого 2минутного цикла выполняют рассеивание и взвешивание фракций пробы более и менее 2 мм. Истирание пробы обработкой в барабане продолжают до тех пор, пока прирост массы фракций менее 2 мм после очередного 2-минутного цикла станет равным 0,5% начальной массы пробы (точка отказа). Установленное для этого момента значение массы фракций менее 2 мм используют для вычисления коэффициента истираемости обломков.
Примечание. При определении коэффициента истираемости обломков по сокращенному циклу испытаний к£ проба обрабатывается в барабане однократно в течение 10 минут. е
5. Определяют коэффициент истираемости обломков к^ и оценивают их механическую прочность в соответствии с п. 2.6.
Нормативное значение коэффициента истираемости обломков для каждого выделенного инженерно-геологического элемента определяют по результатам испытаний не менее чем шести проб в соответствии с п. 2.1.
По испытаниям на срез в стандартном сдвиговом приборе
1. После выполнения операций по пп. 1 и 2, предусмотренных подразделом настоящего Приложения, остаток на сите 2 мм просеивают через сито 10 мм. Прошедшие через это сито обломки квартуют на 6 частей.
2. Загружают по три кольца сдвигового прибора обломками каждой откварто-ванной части с уплотнением до р = 1,65 — 1,7 г/см 5 и проводят срезы при нормальных давлениях: ОД; 0,2 и 0,3 МПа, согласно ГОСТ 12248-78* применительно к методике консолидированного среза.
График зависимости коэффициента истираемости ке крупнообломочных фракций грунта от угла внутреннего трения — ke = fj (у?) удельного сцепления —
к = f2 (с) при консолидированном
Нормативные характеристики с, и £ крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями
Обломки очень прочные (к < 0,03)
Заполнитель и пределы норматив-
Характеристики грунтов при содержании крупных обломков, %
ных значений его показателя те-
Дальневосточный научно-исследовательский институт по строительству
(ДальНИИС) Госстроя СССР
оценки прочности и сжим аем ости крупнообломочных грунтов с пылеватым
и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями
Москва Сгройиздат 1989
Обломки очень прочные (к^ < 0,03)
Обозначения характеристик грунта
Характеристики грунтов при содержании крупных обломков, 1
Заполнитель и пределы нормативных значений его показателя текучести 1т
УДК 6 24Л 31.439
Рекомендовано к изданию Научно-техническим советом ДальНИИС Госстроя СССР:
Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями /ДальНИИС. — М.: Стройиздат, 1989. — 24 с.
Рассмотрены вопросы определения физических и прочностных характеристик грунтов, а также модулей их деформации. Дана оценка механической прочности крупнообломочных фракций грунтов.
Для инженерно-технических работников изыскательских и проектных организаций.
Инструкт.-нормат., I выл. -101-88
Крупнообломочные грунты с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватые и глинистые грунты с крупнообломочными включениями (для краткости обломочно-пылевато-глинисше грунты) являются сложными природными многокомпонентными системами. Такие грунты, согласно ГОСТ 25100-82, относятся к двум различным подгруппам: подгруппе крупнообломочных и подгруппе пылеватых и глинистых. Исследования ДальНИИС показали, что формальный признак отнесения грунтов к крупнообломочным — содержание в гранулометрическом составе более 50% частиц крупнее 2 мм не является одновременно границей качественного изменения их механических свойств. С позиций закономерностей изменения механических свойств, обломочно-пылевато-глинистые грунты с содержанием 20-90% обломков должны рассматриваться как грунты одного типа.
С другой стороны, отдельно взятые обломки скальных пород (частицы более 2 мм) и пылеватый и глинистый заполнитель (частицы менее 2 мм) принципиально различны как по размеру фракций, так и по механическим свойствам. С этой точки зрения обломочно-пылевато-глинистые грунты можно рассматривать как естественные смеси грунтов двух типов: крупнообломочных и пылеватых и глинистых.
В зависимости от петрографического состава исходной скальной породы, степени ее выветрелости и генетического типа грунта обломки скальных пород, содержащиеся в грунтах, могут иметь различную прочность и окатанность.
В общем случае параметры механических свойств обломочно-пылевато-глинистого грунта зависят от следующих физических характеристик составляющих компонентов:
гранулометрического (зернового) состава грунта;
степени окатанности обломков;
степени глинистости (число пластичности) пылевато-глинистого заполнителя;
консистенции (показатель текучести) пылевато-глинистого заполнителя; плотности грунта.
При шести независимых переменных понять их взаимозависимости и обосновать количественные связи между физическими характеристиками и параметрами механических свойств грунтов на* основе систематизации результатов полевых опытов чрезвычайно трудно, поскольку в природных условиях эти факторы присутствуют одновременно и в различных соотношениях. Поэтому экспериментальные исследования, проведенные в ДальНИИС для обоснования положений настоящей Методики, выполнены на модельных грунтах с использованием принципа стабилизации переменных на экстремальных уровнях. Эти исследования привели к установлению безразмерного универсального физического эквивалента механических свойств обломочно-пылевато-глинистого грунта, явившегося основой построения системы связи между его физическими и механическими характеристиками.
Установлено наличие весьма тесных связей физического эквивалента грунтов с их прочностными и деформационными параметрами, а также с плотностью
грунта. Полученные регрессионные уравнения, отображающие эти связи, были положены в основу настоящей Методики, дающей, с одной стороны, возможность контролировать результаты полевых опытов, и, с другой стороны, — оценивать значения механических параметров обломочно-пылевато-глинистых грунтов через физические характеристики обломоков и пылевато-глинистого заполнителя.
Методика разработана ДальНИИС Госстроя СССР (д-р. техн. наук В.И. Федоров, при участии инж. В.В. Сергевниной, кандидатов техн. наук Л,И.Аминовой и В.Н. Шведова, инженеров В.Г. Алехиной, О.В. Добудько и И.Н Выходцевой).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящая Методика устанавливает основные правила определения нормативных значений углов внутреннего трения ГОСТ 12248-78* по способу:
Примечание. Методика не распространяется на определение всех механических характеристик вечномерзлых грунтов, оттаивающих в процессе эксплуатации сооружений, а также характеристик прочности при наличии естественных поверхностей скольжения и для условий вторичного сдвига по подготовленной поверхности.
1.2. Нормативные характеристики грунтов, определяемые в соответствии с Методикой, допускается использовать для предварительных и окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и Ш классов и опор воздушных линий электропередачи и связи независимо от их класса.
Методика может быть использована при сопоставлении значений характеристик фунтов, полученных в полевых условиях одним или несколькими способами, при различном процентном содержании обломков, разной их механической прочности, различных типах и консистенции заполнителя.
1.3. В соответствии с ГОСТ 25100-82 крупнообломочные грунты, содержащие в зерновом составе более 50% по массе обломоков скальных пород крупнее 2 мм. подразделяются по гранулометрическому составу на типы согласно табл. 1.
Пылеватый и глинистый заполнитель в крупнообломочных грунтах и пылеватые и глинистые грунты с крупнообломочными включениями классифицируются в соответствии с табл. 2.
1.4. Исходными физическими характеристиками при определении нормативных значений параметров механических свойств # с, Е крупнообломочных грунтов с
Валунный грунт (при преобладании неокатанных частац — глыбовый) -частиц крупнее 200 мм более 50% Галечниковый грунт (при преобладании неокатанных частиц — щебенистый) — частиц крупнее 10 мм более 50%
Гравийный грунт (при преобладании неокатанных частиц — дресвяный) -частиц крупнее 2 мм более 50%
При наличии песчаного заполнителя более 40% или пылеватого и глинистого заполнителя более 30% общей массы абсолютно сухого грунта в наименовании крупнообломочного грунта должно содержаться наименование заполнителя. Состав заполнителя устанавливается после удаления из образца крупнообломочного грунта частиц крупнее 2 мм.
Для частиц крупнее 2 мм необходимо указывать их петрографический состав.
Подгруппа обломочных пылеватых и глинистых грунтов (элювиальные, пролювиальные, делювиальные, аллювиальные и др»)
По числу пластичности
По наличию включений: По консистенции, характе-
супесь, суглинок или ризуемой показателем
глина с галькой (щебнем) текучести 1^:
или с гравием (дресвой), если содержание (по
супеси: твердые 0
суглинки и глины: твердые < 0
частиц крупнее 2 мм составляет 15-25%; супесь, суглинок или глина галечниковые (щебенистые) или гравелистые (дресвяные), если содержание (по массе) соответствующих частиц крупнее
2 мм св. 25 до 50%
пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистых грунтов с крупнообломочными включениями являются:
гранулометрический (зерновой) состав грунта; природная влажность пылевато-глинистого заполнителя;
пределы пластичности пылевато-глинистого заполнителя (влажность на границе текучести w^, влажность на границе раскатывания wp);
механическая прочность крупных обломков (частицы крупнее 2 мм) по испытанию на истирание (см. п. 2.6).
1.5. Определение нормативных значений механических характеристик обломочно-пылевато-глинистых грунтов по настоящей Методике допустимо при соблюдении условий, указанных в табл. 3.
1.6. В соответствии со СНиП 2.02.01-83 расчетные значения механических характеристик грунтов X определяются по формуле
X = Xn/7g, (1)
где хп — нормативное значение механической характеристики, определяемое в соответствии с настоящей Методикой; у ~ коэффициент надежности по грунту,
6
принимаемый со следующими значениями (СНиП 2.02.01-83): в расчетах оснований по деформации 7=1; в расчетах оснований по несущей способности; для удельного сцепления = 1,5; для угла внутреннего трения — 7^ j = 1,15.
Механические характеристики грунта
Показатель текучести пылеватоглинистого заполнителя
Предельные значения процентных содержаний обломков при типе заполнителя,
Супесь | Суглинок 1 Глина
Примечание. Для грунтов, в которых содержание крупных обломков меньше указанных пределов или показатель текучести пылевато-глинистого заполнителя 1^ > 0,75, характеристики грунта определяются только по полевым
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ
2.1. Для установления нормативных значений прочностных и деформационных характеристик грунтов по рекомендациям Методики используются нормативные значения физических характеристик, вычисленные по формуле
Х„ = 1/п ^ (2)
где Х| ~ частное значение характеристики, п — число определений характеристики.
2.2. Количество определений каждой (см. п, 1.4) физической характеристики п, необходимое для вычисления их нормативных значений, зависит от требуемой точности определения соответствующих параметров механических свойств грунта, класса здания или сооружения и указывается в программе исследований.
Количество одноименных частных определений физических характеристик грунта для каждого выделенного на площадке инженерно-геологического элемента должно быть не менее 6.
Примечание. Количество частных определений физических характеристик грунтов допускается уменьшать при наличии одноименных определений в материалах изысканий, выполненных на той же площадке для того же инженерно-геологического элемента.
2.3. Гранулометрический состав крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями определяется в соответствии с ГОСТ 12536-79.
Примечание. Поскольку при определении прочностных и деформационных характеристик грунтов в соответствии с Методикой используется отношение весовых (процентных) содержаний заполнителя (частицы менее 2 мм) и крупных обломков (частицы более 2 мм), определение гранулометрического состава в соответствии с ГОСТ 12536-79 для каждого выделенного инженерногеологического элемента допускается проводигь только по двум пробам. Для остальных четырех проб достаточно выполнить рассев грунта через сито с размерами отверстий 2 мм и выше и определить лишь суммарные процентные содержания частиц более 2 мм и менее 2 мм.
2.4. Для определения природной влажности глинистого заполнителя отбираются пробы из мелкоземной части« грунта. После определения влажности отобранных проб каждая проба мелкозема размачивается и пропускается через сито 2 мм. Обломки на сите высушивают до постоянной массы и взвешивают, определяют их влажность и процентное содержание в пробе. Влажность пылеватого и глинистого заполнителя wj определяют по формуле
wi = 100w — P2W2/IOO — р2 * О)
где w — влажность пробы (валовая); wj — влажность обломоков, %; рз — процентное содержание обломков в пробе мелкозема.
При определении влажности пылеватого и глинистого заполнителя следует руководствоваться также ГОСТ 5180-84.
2.5. Предел пластичности (границы текучести и раскатывания) пылеватоглинистого заполнителя определяются в соответствии с ГОСТ 5180-84,
2.6. Подобно скальным грунтам по пределу прочности на одноосное сжатие обломки скальных пород, содержащиеся в крупнообломочных грунтах с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтах с крупнообломочными включениями, по коэффициенту истираемости ке классифицируются в соответствии с табл. 4. При этом разновидности крупных обломков по коэффициенту истираемости kg аналогичны разновидностям скальных грунтов по пределу прочности на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии
Коэффициент истираемости к определяется испытанием обломков на истирание во вращающемся полочном барабане до точки отказа (см. прил. 1) и вычисляется по формуле
ke=(qo-qi)/qo>
где qo — начальная масса пробы крупнообломочных фракций грунта (до испытания на истирание); 6Л — масса остатка на сите 2 мм после испытания пробы на истирание.
Допускается оценка прочности крупных обломков через коэффициент истираемости к* 0 , определяемый по выходу фракций менее 2 мм после обработки
Определяют нормативные значения угла внутреннего трения у? и удельного сцепления с в соответствии с ГОСТ 20522-75.
Определяют значения коэффициентов истираемости обломков по углу внутреннего трения k = fj (у?) и удельному сцеплению к =f2(c) по рис. арил. 1.3а нормативное значение принимают среднее арифметическое величин к, по
автореферат диссертации по строительству, 05.23.02, диссертация на тему: Влияние механической прочности обломков на прочностные свойства обломочно-глинистых грунтов, используемых в качестве оснований зданий и сооружений
Автореферат диссертации по теме «Влияние механической прочности обломков на прочностные свойства обломочно-глинистых грунтов, используемых в качестве оснований зданий и сооружений»
ДШШШОСТОЧШи ГОСУДАРСТВЕННЫМ ТЕШЧШШЛ УНИВЕРСИТЕТ
21а яряпах рукописи
Добудько Ольга Вяхал^елна
ВЛИЯНИЕ ШЖЯЕСКОа ПРОЧНОСТИ овложов НА ПКШОСШЕ СВОЙСТВА ОЕЖШ’ШО — ГШЙСТЫХ ГРШТОЗ, ИСПОЛЬЗУБШ В КАЧЕСТВЕ ОСПСВ/ЛКИ
. здания к соошшш
Специальность 05,23.02 — «Основания и фундаменты»
Автореферат диссертации ва соискание ученой степени кандидата технических «аул
Работа выполнена в Дальневосточном научно-исследовательском, проектно-конструкторском и технологическом институте по строительству ¡-ишстроя России.
Научные руководители: Засл. деятель науки к тешака РС5СР, доктор гехнпческах наук, профессор В.М.Седоров
доктор технических иаук, старший научный сотрудник * Ц.А.Айбасов
С^шшлшие оплот ¡ти:доктор технических наук, профессор И.А.Коновалов
кшададат технических идук,
Ведущее продзраятие: ¿]ра«орсхаа трест ишевиарно-строагелышх нэцскашШ (ИриморТИСИЗ)
Защита состоится 23 февраля Х9ЭЗ г» з Ю00 часов на заседала« саеа^аяазированного совета К 064.01.04 при Дальневосточном Государственном технической университета г. Бдадивосто-:, Красного Знамени, 66, ауд. С-80?.
С диссертацией могло оэнаясыатьсл в иаучио-г
Просим Ьас дриняН участив в эоаите а шшршшзд Ешэ отзип и двух вкзмнмярах яо адресу: 630014, г.Блшшсстоя, ароспе лесного 6в, УчоиШ совет К 0G4.Ul.Ci4
Учений сохротарь . • , ВЛЛу-ло»
ОБВДЯ ХЛРШЕРИСТИКА РАБОТЫ
Аагуаяьность томи. При застройки территорий го слога ilt.* ropitcriri ролье 1!ая н ях проскткровашй. Надобность репения таких эпдп.э порву» оэдродь, осрзделлется пра?илы>.остьп к достоверностью ousiuxsi ^акгоггдг пграгзгроэ гругггок.
Судастьуспнэ доxyreiirst (СКиП 2«02,.Л1-В3) содержат тпблппл îcP’-‘îtûbû’c; (прочности«: и дг^огкаткянкх] жврздтзристик только yta «©st®» пэспают и тиевлто-гдтитьпс рруитсв. Одиахо rnm-i’ »pymtu r-отрочзятся довольно р^дко, о то аренд ппк дресвян’л.Чгрп-; nil низ) грунты с раэлнчккч соцерюшкем п : о п дт о — г1 л п .ч cr or а к п гс-много злполгатбдя распространены восьня сироко. !Ь для ;пнх ои-ïoa груш он дсгтоирк^э значения про«шос«ких и де^ормвтииних хп->6Rîopesî.îs нош опропшгать на основа полоних испытаний» Кпип-геясньми «сследоааннлш;, ррородигмш с дэдьниисе, пниис, и фуггх срганоасаях, бияи уетагаалока связи наяду физике кича и |р0чивстшгет сгййлтваки драсвшдгх (граяийнт-яс) грунтов с тисп;»-rtM п.гешегк*’эвпоя!гатало?1 (нмзнуетпе и дедър&Изем для краткое-‘П о5ло?лзч1й>-тстза?о-гли1ис^л грунгм — ОПГ). Ешо кыяпжьо, что [ основной факторам, мн.ткнэ) на прошостнцэ характеристики ОПГ ■руитоо> отнесется сдадуеткэ : процентное ссотногюнкз заполниголя Р| ) и сблоикоо (pj ) (по илссэ), прочность clmcwoo, число плас-•пчности < ) я вонсисмкцил < J ' ) зитолни-гочя, плотность лохопнп грунта < 9 ). Орсшдогями кссяо даканиями В.ИЛчдоропа I др» бнлн уст/июзлс'ни пахзгюю корроляпионн-ле связи ьштду удельны сийпхсилэи ( С >и углом снупмииего трелив ( $ ) с. одной тойона и npctwimass соатногйииэи обяоаяов и заполнители, числоч !Ллс7мчноегй и коискстс»циеЯ заполнителя — о даугоя.
Было установлено тахкз, ото, в общем случае шхаяическая прочность обломков оказывает весьма существенное влияние на прочностные свойства к рун оз. В связи с принятым для алроксима-ции С с физическими параметрами грунтов вида С ; логарифмическим уравнением неизбежно следовало, что при шлом процентной с^деркашш глинистого заполнителя (ивнев 105?) С должно стремиться к чуди. Однако» по опытнда даинш, даже црп очень прочных обломках и полной отсутствии заполнителя С ка равно нуля, а с уменьшением прочности обломков значительно увеличивается. Каи показывают расчеты, отличиэ С всего иа I яПа от нуля ведет к увеличат!» расчзгного сопротивления грунта основания й. ка 45-65$. Поэтому» прогноз удэльного сдапления грунтов с Сольаим содеркашз« обломков все еигэ оставляв« значительные неиспользованные резервы пасущей способности»
Наотоядая работ- вьаолнялась в соотвзгсгвии с Орограгзгой по роноши) отраслевой каучно-техначзской проблемы 0.55,00.111 Госстроя СССР «Разработать ноада и усовершенствовать существующие метода и тсхничэсяиа средства» обеспочмазощиа поЕШэгето качества, сокраязнка сроков шеквизрнше шискшшй для строительства в сложных природных условиях а рационального использования одру-калщ’ай среди» (задание 01,01.04) я перечня бвдгзгно-договорнш: НИР, ‘ »
Ц(3льв рабогы является установлен») свяаэй шцау шханиазсаой прочностью обломков и прочностнши парааэтраки обдошцко-гяшшс-тих грунтов, в той ®ехз с области’малого содержания глинистого заполнителя, I; разработка Таблиц нориатнввых вначэний прочностных характеристик обломочно-глишетш: грунтов с учатоы кэхшичзской прочност.. со’лоиков»
Задачами исследований являлись:
‘ I. Анализ и обобщение результатов предаествухших работ и юстановка задач настоящих исследований.
2. Выявление степени и характера влияния механической прочности обломков ка прочностные свойства сбломочно-пшевато-гли-щсгмх грунтов.
3. Разработка простой и надежной методики определения п; оч-юсги обломков неправильной формы.
4. Установление надежных корреляционных зависимостей метду еханической прочность» обломков и прочностными характеристиками блоиочно-пыловато-глм«тнх фунтов,
5» Разработка пластических рекомендаций по уюту влияния н<>-шг.теской прочности обломов нп прочность*; свойства обломочно-ылэг.что-глитютых грунтов в развитие и в составе усоверэрнст-вваняой Методики опенки прочности и сжимаемости крупнообломоч-■хх. грушоя с пьловат’-л и гякнистим заполнителем и пылеватнх и ssiimcrux грунтов с крутшооблечточкьтя! включениями,
При иссядавгшми связеЯ нэяду Аилич-гским и прочносткши ойстваия ОПТ грунтоз бш ксполмовгш пршзд’п стабилизации пч-аэшз« на экстремальных уровнях,
Экспорюмнтаяьиап часть исследований била построена с исполь-ваняеи илтода планирования эксперимента. Обработка розулычтоа sr.-эй стлтистихи as SB?J SG-I020«.
Опыты по опродолонш прочностных характеристик вались по «открцтоП» схема по изтодико сдвига по фиксированной поверхности на малом сдвиговое приборе и на крупноиассггабншд сдвиговом приборе конструкции ДальНКИС (диаметр образца 500 ма)„ —
Для сопосг-авлэния и прогэрни доннах лабораторных опитов и зависимостей, установдэшшх на их основа, использовались розул! тати полевых испытаний, выполненных ПркшрТШИЗ и ДальТИСЮ»
Научная новизна работы заключается в ела-дущем:
— ус танов лани количесгвенныо зависимости иевду ызханншекой прочностью обломочного материала и прочносгндаи свойствами ОПТ грунтов;
— уточнена зависимость иззду прочпостнши параметрами я физическими характеристиками кошюшнтов ОПТ грунтов при содержании в грунте облоу~щюго натзрпала 7£$ И сиио;
— дана надежная иетодшеа оцзшш шханичоской прочности сб-лоыков напровядькой фориы.
Практическая ценность работы состоит б тон, что шершэ били разработаны Таблицы нормативных значэниЯ прочностних характеристик и расчзгных дашхашШ ОПТ грунтов, содзржадах облошш различной прощасти» Это поаволяэт при расчоте гюдпорнше конструкций задавать параметры сопротивде-ния сдвигу, близкие к рзальшм, что повышает надежность соорута-ний.
Результаты исследований могут-бить использована при инжзпер-но-геологичзских изысканиях и в груитоацх лабораториях, и дая прогноза Ь и V? при предварительных расчетах оснований зданий всех ¡а 1С с о в, и окончательных расчетов оснований зданий и сооружений П и 01 класса и опор линий электропередачи вне зависимости от класса»
Основные результаты исследований огреяены в Методике ЬльНйй оценки прочности и сжимаемости крупнообломочтгх грунтов ! пылеватым и глинисткм заполнителем и ¡шлевитых и глинист1« •рунтоп с крупнооблоточныни вкллоднняни (Ы.,Стройиздат, 1Ш9 г.),
Реализация работы осуществлена Приморским «рестом шсгонерно-стронтольт/х изыскания при оценке строительных ¡войств грунтов основания девятнадцати граядакскнх сб^-октои в ‘.Владивостоке, из когорь/х построено и эксплуатируется 12.
Апробация работ и. IV исследопаннш в работе (опросам били сделаны доклады, одоброннке на зональных нпучно-ехническнх конференциях 1083, 1904 л 1965 гг.(г,Владивосток), и зональном научно -т ехни V? с кем семинаре по я спрос ад инженерной ■оологии к июгеиерно-строитеяьгаас изысканий в г.Срердловске, £86 г,, на научно-техническом семинар ичжвнерно-геолсгичоскоа I гидрогеологической секции НГС ЛТШС (г.Москэц, 1966, 1906 гг.; а Г-лучио-твхж’чС’КС!! сяк’/кпрс сскцки сснований и [ЙСИ
Основное содержанка исследований отряжено в II печатных рл-отох.
Объом работу. Диссертация состсит из вводе лип, ами глав п ааыгочоюи, излояаннкх на 191 листах машинописного екста и иллюстрированных на 47 страницах ркоунхпии и тчблипони. иблиогравия содеранг 131 няимаиовани«. филохЕнке к диссертации остои* из 37 страниц.
Во введонни показана актуальность выбранной гоми, тапятся «аль и задач» исследований.
В первой главе анализируется современное состоите опроса.
Вопросами влияния состава и состояния ОПТ грунтов на их прочнссгт« свойства посвящены работы Л.А.Лвакян, Б,П.Вкхарэаа, ЛГ.Тулинова, А.И.Шеко, ASV Лукецкого, З.М.Доброт и других авторов, Эти работы били направлены в основной на рошенио конкретных задач гидротехнического и дородного строительства.
Крупнш исследования по изучзнив. ¿[¿¡зико-ыехаштеских свойств кругшообдомочнцх rpyiroa с различным заполнителем проводились в ПНИЖз (Москва) м ДИСИ (Днепропетровск), 1Ь результата« проведен-1шх исследований в основном определились принципы, которым додай отвечать установка для провздошя испытаний природных крупшобло-мочних грунтов на сдвиг. Сдзлану обоснования п волишше зазора между кольцам срезного прибора при сдвиговых испытаниях и к ¿это дико проездения экспериментов по олредеяощэ прочностная адаето-ристик крупносбломочшсс грунтов с песчашм заполнаталзм, разработаны классифигацноищз схемы ОПТ грунтов,
Послздоватедьнш жошыюшщэ наследования флзико-хэхаличзскшг свойств ОПТ грунтов проводятся й Дальневосточном HI-2i .no строительству под руководством профессора ВаИв&ДОрова„
В результате предыдущие исследований были ‘твшот осиови® факторы, влшетиз на строит сяыш свойства ОПТ» грунтов, установлены основнда законогларностп лзмешшш прочнэсткьсс свойств и клас-еш^шациогаго схеш itx работы» Установлен обобце№£й фкзичзсшШ эквивалент (Сидоров B,IL» 1963), позадяяэдиа а кошлзкеа отражать фнзнчэскиэ параметры сложного грунта« ,
гдз F> — процентное (по ыассе)содержание пила ваг ого или глинистого эалолштеля d грацулоиетричзском составе грунта;
Рг — то ж@, крунних облоыкоз;
Zip — число пластичности пшгаватого или глинистого
заполнителя с долях единицы» Uь — показатель текучести г.нпэватого или глинистого заполнителя в долях единицы. Коэффициент ¡1г лвилен егкэугаим параметром между фкэически-;i и иоханичееккга характеристиками грунта о Методике оценки п: оч-зстккх к дефорыативких сеоЯстз ОПТ грунтов но их фкзкчпскнм ха-iKVep:icTi(Kf?w, разработанной в ДдльН111!Се.
Однако, в оснотк уравнениях, нспольэумихся в Методики >и сценка гпхакических сроР.ст» грунтов, прочность облоь’чов, су-»стсенко блигакчоя иехашигскке споПетва грунтов, у^ои’квае;а\-
: испосрздствзнко, Q ЧЗрвЗ поя’рйвочт«! хоэ-$фШШОНТ11. Hpf-MtX> КО<>-»MUKOfflfVS уравноюш, ССЯЙШИОгаИО ПРОЧНОСТЬ об.ЧОМКОЗ с ¡лгкиии-
¡зкяки херантгристикоми О [¡Г п.унтог; 1:0 были получеем» Более го-ко сучостиует об!*»>прин:п’ой .постоъчгрной иегедкки оценки «сха-.»ггекой ‘IPOWDCTI! ОбДСЖОП |?СПРДВ1«Ы!СП fapMtl. ‘¿ЗАЛОГИ тг.ки;! гогих:«. и получз1г.5а досгасзр^гс эарт’.моси>а urrsy ивхвиачвс-Ы» чцностьз сблс?.
Нэстс пал работа явлпатса ьрлполг^ьиоя кдоиюкекке kcvw>~ кий, проеэд$зшх а ДэльШЗС э гечлш» лет, . Ео .агорой г п п. о описипипссл »’атоды кгсдидоаи-я сэязоЗ козду прочностнуни и фюи^сками сзопсгвама ОПТ грун-
Для устпноплэния слияния фнэпедсхЧх свойств ОТТГ грун:о» яп прочности» xap.ixfopucTRKit били нспольэоваш ко.челыпя ггунгч, пстсодило о каждом. котсрогнси случае полагать вполне оргогу—1чы» ГруНТЫ, КОКГрОЛИруСМУГ! яо плотности, ГРЯИуЛОМС f,’4!40ckcmj
:таяу к платности а» следовательно, представилась вогчгохнссть
объективно оценивать влияние какого фактора на маханичесаие сиойогьа ОН1 грунтов,
Г1рн исследовании свьлей лэвду физнчзсккми и прочностными свойствам» 01Г. грунтов бил прнионан ызтод планирования эксперимента, позволяющий использовать принцип стабилизации перомздншс (факторов) на экстремальных уровнях, Чисяедаш значения факторов на экстремальных уровн-х определялись, исходя из задания матрицы планирования эксперимента, составленной в соответствии с Д-опти.ш ним планом Вест-лейка, которыЧ дазт поз^ошость изучать одновременно влияние пяти факторов на работу системы.
Опыты проводились на модельных грунтах, содеряазих остроугольные обломки неправильной формы и различной прочности, Количественно прочность обломков выражалась чзроэ коэффициент истираемости ке (п,6.26, п.б.29 табл. 118 Пособия к СН;аП 2.02.01-83)*
В качестве заполнителя использовались супеси и глннц, При выводе корреляционных зависшосяей таказ использовались данные, ранее выполненных в ДрльШП£в сдвиговых испытаний образцов модельных крупноюбломочных грунтов с малый содержанием (до 15$) пыяага-то-гяинистого заполнителя.
Зазор швду сдвижными обойшши, устраиваемый для устранения трения в отой части прибора, назначалоя ышшиальши (для малого сдвигового прибора I мм, для большого — 5 ш). Таким образом, исключалось влияние этого фактора.
Результаты экспериментальных исследований анализировались с использованием следующих программ: программы корреляционно-регрессионного анализа «Коррад-77»; программы планирования экспериментов научных исследований «Д-оптташльный план» и программы многофакторного регрессионного анализа «йактор-84», составленных для ЗЕЧ ЕС-1020.
В третьей главе приводятся результаты иссле-аний общих закономерностей влияния отдельных факторов на проч-гныэ характеристики ОПТ грунтов. При изучении степони и характера влияния отдельных факторов прочностные свойства грунтов было проведено два цикла опытов, тояанх из пасти серий каядь’П, запрограммированных в соотвеч-ст-с иатридей планирования Д-опт«мыльного плана Воет лейка. В от-ьних сериях опытов менялось процентное содержание обловов кассе) d смэси от 202 до 90Я, плотность сухого грунта от до 2,3 г/смЗ, число пластичности мелкозема ог 4 до 20 и проч-ть обломков от о 0,001 до 0,5, Первый и второй циклы тов отличались диапазоном изменения консистенции заполнителя: ервои — от 0,0 до 0,5, во Егором — от 0,6 до 1,0. Математическая интерг.ре ганкя результатов опытов по Д-отн-ыюму плану показала одекпатиссть параболических моделей, ви-атоих àciBitmioc прочное нет характеристик (С , ^ ) 011Г нтоэ от их физических па?гм’.:трсв ;; гозголнлп получнть кпчесану» картину вза:»!сспяэел. На pv.c, I представлены харакгсгнш фики зависимостей прочносг’ннх характеристик грунтов от ^иоиип. х параметров.
Характер влияния физнчэсних характеристик грунта на его прочтя-свойства зледугаий.
Для всех позтажньпе сочетаний коклодактов грунта с увеличением .оришшя обломков наб^эдаетгя плавт/Д переход ог споЯзтв «чкето-заполииталя к свойствен «частого* сблоночного материала. При увеличении плотности сложения гзрочлостннп характеристики ита возрастают, il.»и увеличении консисгеипии заполнителя и С и
Сравнительный анализ методов определения прочностных свойств крупнообломочных грунтов Непско-Ботуобинской антеклизы Текст научной статьи по специальности «Науки о Земле и смежные экологические науки»
Аннотация научной статьи по наукам о Земле и смежным экологическим наукам, автор научной работы — Кузнецов Никита Леонидович, Верхозин Иван Иванович
В статье предлагается рассмотреть сравнение прямого и расчетного методов определения прочности на примере крупнообломочных грунтов , характерных для южных и центральных районов Непско-Ботуобинской антеклизы , с территорией которой связана активная разработка нефтегазоконденсатных месторождений. В данной работе приведены основные методы определения прочности крупнообломочных грунтов и факторы, определяющие характеристики прочности. Для оценки прочности крупнообломочного грунта использовались прямой метод прямого сдвига (одноплоскостной срез) по ГОСТ 20276-2012 «Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости» и расчетный метод «Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями», разработанная Дальневосточным научно-исследовательским, проектно-конструкторским и технологическим институтом по строительству (ДальНИИС). Испытания проводились для двух разновидностей элювиально-делювиального грунта: проба А щебенистый грунт, проба B щебенистый суглинок. В результате для типовых элювиально-делювиальных грунтов, распространенных в рассматриваемом регионе, прямым и расчетным методами получены показатели сцепления и угла внутреннего трения. Проведено сравнение полученных результатов. Для щебенистых грунтов расхождение значений сцепления и угла внутреннего трения, полученных прямым и расчетным методами, существеннее, чем для щебенистых суглинков. Приведены данные исследований характеристик прецизионности метода плоского (прямого) среза. Значение сцепления и угла внутреннего трения, вычисленные по результатам прямого метода, соответствуют теоретическим представлениям о природе прочности грунта. Расхождения результатов прямого и расчетного методов определения прочности сопоставимы с характеристиками воспроизводимости прямого метода. Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем, разработанная ДальНИИС, на данный момент является основной в нашей стране для получения параметров прочности, которые используются для окончательных расчетов прочности массивов крупнообломочных грунтов оснований зданий и сооружений II и III классов.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Похожие темы научных работ по наукам о Земле и смежным экологическим наукам , автор научной работы — Кузнецов Никита Леонидович, Верхозин Иван Иванович
Применение экспериментальных результатов испытаний грунтов в расчетах некоторых строительных конструкций
Оценка прочности глинистых грунтов с включениями дресвы и щебня
Комплексный анализ результатов инженерных изысканий для проектирования, строительства и эксплуатации сооружений на территориях со склоновыми процессами
Опыт инженерно-геологического районирования по несущей способности грунтов промплощадки Эльгинского горно-обогатительного комбината в Якутии
Расчет устойчивости склонов на участках строительства объектов спортивно-туристического комплекса «Горный воздух» (гора Большевик, г. Южно-Сахалинск)
i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.Comparative analysis of determination methods of Nepa-Botuoba anteclise coarse soil strength properties
The article compares direct and computational methods of strength determination on example of coarse soil characteristic of the southern and central areas of the Nepa-Botuoba anteclise , the territory of which is associated with the active development of oil and gas condensate fields. The paper presents the main methods for coarse soil strength estimation as well as the factors that determine strength characteristics. The method of shear strength (in-plane shear) according to GOST 20276-2012 “Soils. Field methods for determining strength and compressibilitycharacteristics” and the computational method “Methods for assessing the strength and compressibility of coarse clastic soils with silt and clay aggregate and silty and loamy soils with coarse grain inclusions” developed at the Far Eastern Research, Design and Technological Construction Institute (FERDTCI) is used to assess the strength of coarse soil . Two types of eluvial-deluvial soil were tested: sample A silty coarse soil , sample B coarse silty loam. Using direct and computational methods the indicators of cohesion and internal friction angle are obtained for typical eluvial-deluvial soils distributed in the region under consideration. Comparison is given to the results received. Silty coarse soils are characterized by greater divergence in the values of cohesion and internal friction angle obtained by direct and computational methods than coarse silty loams. The article provides the data on the study of the precision characteristics of the direct shear test method. The value of cohesion and internal friction angle calculated by the direct shear test correspond to the theoretical concepts of the nature of soil strength. The differences between the results of the direct and computational methods of strength determination are comparable with the reproducibility characteristics of the direct method. The methods of assessing the strength and compressibility of coarse clastic soils with silt and clay aggregate developed at FERDTCI are today the main ones in our country for obtaining the strength parameters used for final calculations of strength of coarse clastic soil massifs in the foundation of buildings and structures of II and III classes.
Текст научной работы на тему «Сравнительный анализ методов определения прочностных свойств крупнообломочных грунтов Непско-Ботуобинской антеклизы»
Оригинальная статья / Original article УДК 624.131.439
DOI: http://dx.doi.org/10.21285/2541 -9455-2019-42-1 -41 -54
Сравнительный анализ методов определения прочностных свойств крупнообломочных грунтов Непско-Ботуобинской антеклизы
© Н.Л. Кузнецов, И.И. Верхозин
Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Российская Федерация
Резюме: В статье предлагается рассмотреть сравнение прямого и расчетного методов определения прочности на примере крупнообломочных грунтов, характерных для южных и центральных районов Непско-Боту-обинской антеклизы, с территорией которой связана активная разработка нефтегазоконденсатных месторождений. В данной работе приведены основные методы определения прочности крупнообломочных грунтов и факторы, определяющие характеристики прочности. Для оценки прочности крупнообломочного грунта использовались прямой — метод прямого сдвига (одноплоскостной срез) по ГОСТ 20276-2012 «Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости» — и расчетный метод — «Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями», разработанная Дальневосточным научно-исследовательским, проектно-конструкторским и технологическим институтом по строительству (ДальНИИС). Испытания проводились для двух разновидностей элювиально-делювиального грунта: проба А — щебенистый грунт, проба B — щебенистый суглинок. В результате для типовых элювиально-делювиальных грунтов, распространенных в рассматриваемом регионе, прямым и расчетным методами получены показатели сцепления и угла внутреннего трения. Проведено сравнение полученных результатов. Для щебенистых грунтов расхождение значений сцепления и угла внутреннего трения, полученных прямым и расчетным методами, существеннее, чем для щебенистых суглинков. Приведены данные исследований характеристик прецизионности метода плоского (прямого) среза. Значение сцепления и угла внутреннего трения, вычисленные по результатам прямого метода, соответствуют теоретическим представлениям о природе прочности грунта. Расхождения результатов прямого и расчетного методов определения прочности сопоставимы с характеристиками воспроизводимости прямого метода. Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем, разработанная ДальНИИС, на данный момент является основной в нашей стране для получения параметров прочности, которые используются для окончательных расчетов прочности массивов крупнообломочных грунтов оснований зданий и сооружений II и III классов.
Ключевые слова: Непско-Ботуобинская антеклиза, крупнообломочные грунты, характеристики прочности грунта
Информация о статье: Дата поступления 10 декабря 2018 г.; дата принятия к печати 20 февраля 2019 г.; дата онлайн-размещения 28 марта 2019 г.
Для цитирования: Кузнецов Н.Л., Верхозин И.И. Сравнительный анализ методов определения прочностных свойств крупнообломочных грунтов Непско-Ботуобинской антеклизы. Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле Российской академии естественных наук. Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых. 2019. Т. 42, № 1. С. 41-54. DOI: 10.21285/2541-9455-2019-42-1-41-54.
Comparative analysis of determination methods of Nepa-Botuoba anteclise coarse soil strength properties
© Nikita L. Kuznetsov, Ivan I. Verkhozin
Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russian Federation
ABSTRACT: The article compares direct and computational methods of strength determination on example of coarse soil characteristic of the southern and central areas of the Nepa-Botuoba anteclise, the territory of which is
ISSN print Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН.
2541-9455 Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1
ISSN online Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. 2541-9463 Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1
associated with the active development of oil and gas condensate fields. The paper presents the main methods for coarse soil strength estimation as well as the factors that determine strength characteristics. The method of shear strength (in-plane shear) according to GOST 20276-2012 «Soils. Field methods for determining strength and com-pressibilitycharacteristics» and the computational method «Methods for assessing the strength and compressibility of coarse clastic soils with silt and clay aggregate and silty and loamy soils with coarse grain inclusions» developed at the Far Eastern Research, Design and Technological Construction Institute (FERDTCI) is used to assess the strength of coarse soil. Two types of eluvial-deluvial soil were tested: sample A — silty coarse soil, sample B — coarse silty loam. Using direct and computational methods the indicators of cohesion and internal friction angle are obtained for typical eluvial-deluvial soils distributed in the region under consideration. Comparison is given to the results received. Silty coarse soils are characterized by greater divergence in the values of cohesion and internal friction angle obtained by direct and computational methods than coarse silty loams. The article provides the data on the study of the precision characteristics of the direct shear test method. The value of cohesion and internal friction angle calculated by the direct shear test correspond to the theoretical concepts of the nature of soil strength. The differences between the results of the direct and computational methods of strength determination are comparable with the reproducibility characteristics of the direct method. The methods of assessing the strength and compressibility of coarse clastic soils with silt and clay aggregate developed at FERDTCI are today the main ones in our country for obtaining the strength parameters used for final calculations of strength of coarse clastic soil massifs in the foundation of buildings and structures of II and III classes.
Keywords: Nepa-Botuoba anteclise, coarse soil, strength characteristics of soil
Information about the article: Received December 10, 2018; accepted for publication February 20, 2019; available online March 28, 2019.
For citation: Kuznetsova N.L., Verhozin I.I. Comparative analysis of determination methods of Nepa-Botuoba anteclise coarse soil strength properties. Izvestiya Sibirskogo otdeleniya Sektsii nauk o Zemle Rossiiskoi akademii estestvennykh nauk. Geologiya, razvedka i razrabotka mestorozhdenii poleznykh iskopaemykh = Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences of the Russian Academy of Natural Sciences. Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits, 2019, vol. 42, no. 1, pp. 41-54. (In Russ.) DOI: 10.21285/25419455-2019-42-1-41-54.
Развитие и освоение нефтегазокон-денсатных месторождений Восточной Сибири предопределяет активное строительство комплекса сооружений производственной инфраструктуры. Для добычи, подготовки, транспортировки и переработки нефти и газа строятся инженерные сооружения с различными конструктивными и эксплуатационными особенностями. К ним относятся дожимные насосные и компрессорные станции, установки подготовки нефти и газа, энергоустановки, резервуары хранения сырья, трубопроводы, линии электропередач и другие объекты, без которых не сможет эффективно функционировать современный промысел углеводородного сырья. Надежность, долговечность, а также безаварийная работа любых сооружений во многом зависят не только от условий их эксплуатации, но и от качества строительных работ и проекти-
рования, которые базируются на инженерно-геологической информации. Материалы инженерных изысканий (инженерно-геологические разрезы, показатели физико-механических свойств грунтов площадок строительства, уровень залегания грунтовых вод) позволяют подобрать для проектируемых сооружений оптимальные виды и материалы фундаментов, глубину их заложения и конструктивные особенности. Качество инженерно-геологических изысканий определяется рационально подобранными видами и объемами инженерно-геологических работ, опробованием, оптимальным сочетанием методов полевых и лабораторных исследований и методиками их выполнения. В данной работе предлагается рассмотреть сравнение прямого и расчетного методов определения прочности крупнообломочных грунтов, характерных для южных и центральных районов Непско-Ботуобинской антеклизы,
Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН. ISSN print
.р Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1 2541-9455
Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. ISSN online
Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1 2541-9463
на которой расположено более двух десятков нефтегазоконденсатных месторождений [1]. Административно Непско-Ботуобинская антеклиза расположена на севере Иркутской области и в южной части республики Саха (Якутия), ее геологическое строение и строение прилегающих геологических структур описано в ряде опубликованных работ [2-4 и др.].
Крупнообломочные грунты являются одними из наиболее часто встречающихся дисперсных образований на территории Непско-Ботуобинской антеклизы. К самому распространенному генетическому типу крупнообломочных грунтов относятся элювиально-делювиальные и элювиальные щебенистые, реже дресвяные грунты и щебенистые суглинки, которые в виде маломощных покровов развиты практически на всей рассматриваемой территории. Их образование связанно главным образом с процессами физического выветривания коренных пород. В пределах кор выветривания
зона перехода сильнотрещиноватых материнских пород в элювиально-делювиальные крупнообломочные грунты, как правило, плохо идентифицируется (рис. 1, а). В пределах пологих водоразделов мощность данных образований составляет первые метры, на бортах долин рек и ручьев достигает 3-8 м.
Состав и свойства элювиально-делювиальных грунтов и щебенистых суглинков главным образом определяются характеристиками подстилающих коренных пород, а также крутизной склона, где формируются рассматриваемые отложения. Слаболитифицированные алевриты и аргиллиты Чайкинской свиты Юрского возраста в результате процессов выветривания переходят в щебенистые суглинки (рис. 1, Ь), прочные песчаники Усть-Кутской свиты нижнего Ордовика на первых этапах выветривания разрушаются до глыбового грунта с глинистым заполнителем.
Рис. 1. Зона элювиально-делювиального грунта:
а — в разрезе пород Мангазейского яруса среднего и верхнего ордовика Макаровской свиты; b — в разрезе пород юркого возраста Чайкинской свиты Fig. 1. Zone of the eluvial-deluvial soil:
а — in the section of Mangaseian age rocks of the middle and upper Ordovician of the Makarovskaya suite; b — in the section of Jurassic age rocks of Chaikinskaya suite
ISSN print Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН.
2541-9455 Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1
ISSN online Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. 2541-9463 Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1
Прочность является одной из важнейших механических характеристик грунтов и горных пород, участвующих в расчете устойчивости грунтовых массивов. Прочность — это свойство материала сопротивляться разрушению под действием напряжений, возникающих под воздействием внешних сил. Она определяется как максимальное усилие, при котором происходит разрушение материала. Общеизвестно, что для дисперсных грунтов эта характеристика зависит от сил сцепления, обусловленных водно-коллоидными и цементационными связями между частицами грунта и внутреннего трения, представляющего силы механического взаимодействия между частицами, которые возникают при приложении к объему грунта нормальных напряжений. Нормальными называются напряжения, перпендикулярные по своей направленности к разрушающей (касательной) нагрузке и вызванные напряжением грунтового массива от вышележащих толщ, сооружений и т. д. Прочность дисперсных грунтов описывается уравнением Кулона-Мора, которое имеет вид:
Прочность крупнообломочного грунта зависит от:
— гранулометрического (зернового) состава грунта;
— степени окатанности обломков;
— консистенции (показатель текучести) пылевато-глинистого заполнителя;
— плотности грунта [5, 6].
В отличии от других подвидов дисперсных грунтов, характеристики прочности которых определяются по результатам лабораторных исследований образцов малых размеров на стандартном испытательном оборудовании, определение прочности крупнообломочных грунтов производится на крупногабаритных образцах, размер которых должен в пять раз превышать максимальный размер обломков1. Кроме того, отбор представительных образцов ненарушенного сложения крупнообломочных грунтов и грунтов с крупнообломочными включениями из горных выработок современными техническими средствами представляет весьма сложную задачу. Поэтому основными методами для определения прочности крупнообломочных грунтов являются [7, 8]:
— исследование сопротивление грунтов сдвигу в скважинах по методу вращательного среза [9];
— исследование сопротивления грунтов сдвигу методом выдавливания и раздавливания целиков грунта в горных выработках;
— метод плоского (прямого) сдвига для крупногабаритных образов;
— испытание на прочность крупнообломочного грунта в условиях трехосного сжатия;
— испытания на сдвиг в скважине (Borehole Shear Tester), включающие внедрение в грунт двух противоположно расположенных штампов в стенке буровой скважины и их последующее выдергивание при помощи буровых штанг с использованием опорного устройства на поверхности грунта [10].
Кроме того, имеются научно обоснованные рекомендации по определению показателей прочности и деформируемости крупнообломочных грунтов по
ТОСТ 20276-2012. Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости. М.: Стандартинформ, 2013. 46 с. /
GOST 20276-2012. Soils. Field methods for determining strength and compressibility characteristics. Moscow: Standardinform Publ., 2013. 46 p.
Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН. ISSN print
.. Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1 2541-9455
Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. ISSN online
Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1 2541-9463
их физическим характеристикам (гранулометрический состав, характеристика обломочного материала и заполнителя, плотность). Эти рекомендации основаны на исследованиях, проведенных в Дальневосточном научно-исследовательском, проектно-конструкторском и технологическом институте по строительству (Даль-НИИС). Исследования были выполнены на модельных грунтах с использованием принципа стабилизации переменных на экспериментальных уровнях, и по их результатам установлено наличие весьма тесных связей физического эквивалента грунтов с их прочностными и деформационными параметрами. Также на сегодняшний день существуют более детальные исследования, характеризующие данные зависимости, например исследования влияния формы и размера крупнообломочного материала горных пород на характеристики их прочности, проведенные в Технологическом университете Тайюаня [11].
Ниже представлены результаты испытаний элювиально-делювиальных грунтов методом плоского (прямого) среза [12], а также сравнение этих результатов с параметрами прочности, полученными расчетным путем — с использованием «Методики оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями», разработанной ДальНИИС. Нормативные характеристики грунтов, определяемые в соответствии с данной методикой, допускается использовать для предварительных и окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов. На данный момент в практике инженерных изысканий в Российской Федерации данная методика является основной для получения характеристик прочности крупнообломочных грунтов.
Характеристики прочности определялись для валовых проб щебенистого
грунта с суглинистым заполнителем (проба А) и щебенистого суглинка (проба В). Описание исследуемого грунта представлено ниже.
1. Проба А. В естественном залегании исследуемый материал представляет собой элювиально-делювиальный щебенистый грунт красно-бурой окраски, бутовой текстуры с суглинистым заполнителем твердой консистенции до 3035 %. Обломочный материал представлен аргиллитом и алевролитом низкой, реже пониженной прочности. Щебень имеет лещадную форму, преимущественный размер обломков составляет 40-60 мм. Физические характеристики валовой пробы грунта, использованной для испытаний, представлены в табл. 1. Кумулятивная кривая гранулометрического состава представлена на рис. 2. Коэффициент истираемости щебня составляет 0,33.
2. Проба В. В естественном залегании исследуемый материал представляет собой элювиально-делювиальный щебенистый суглинок твердой консистенции, фиолетово-серой окраски, бутовой, реже массивной текстуры. Обломочный материал представлен щебнем алеврита низкой прочности различных размеров, остроугольной, реже лещадной формы. Физические характеристики валовой пробы грунта, использованной для испытаний, представлены в табл. 1. Кумулятивная кривая гранулометрического состава представлена на рис. 2. Коэффициент истираемости щебня составляет 0,24.
Схожие по составу и свойствам элювиально-делювиальные крупнообломочные грунты имеют широкое распространение в пределах центральных и южных районов Непско-Ботуобинской ан-теклизы, слагая коры выветривания осадочных пород различного возраста.
Характеристики прочности для проб А и В опытным путем определялись по результатам среза подготовленного
ISSN print Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН.
2541-9455 Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1
ISSN online Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. 2541-9463 Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1
Физические характеристики исследуемого грунта Physical characteristics of the soil under investigation
Таблица 1 Table 1
Проба Wl, % Wp, % Ip, % Wo5щ, % Плотность грунта, г/см3 n, % e, д.е. Sr, д.е.
Проба А 18,2 11 7,2 7,4 2,1 1,96 2,7 27,58 0,381 0,525
Проба B 38,4 23,1 15,3 11,9 2,17 1,94 2,7 28,18 0,392 0,819
Примечание. Wl — влажность на границе текучести; Wp — влажность на границе раскатывания; Ip — число пластичности; Wo6m, — природная влажность; P — природная плотность; Pd — плотность сухого грунта; Ps — плотность минеральной части грунта; n — пористость; e — коэффициент пористости; Sr — коэффициент водонасыщения.
Note. Wl — liquid limit; Wp — plasticity limit; Ip — plasticity index; Woem — natural moisture; P — natural soil density; Pd — dry soil density; Ps — soil solid part density; n — porosity; e — porosity ratio; Sr — water saturation ratio.
Рис. 2. Кумулятивные кривые гранулометрического состава Fig. 2. Cumulative curves of granulometric composition
грунта по фиксированной плоскости касательной нагрузкой, при одновременном нагружении грунта нормальной уплотняющей нагрузкой. Испытания проводились в крупногабаритной срезной установке, обеспечивающей возможность передачи касательной и нормальной нагрузки на грунт с измерением деформаций уплотнения и среза.
Сопротивление грунта срезу (сдвигу) определялось как предельное
среднее касательное напряжение, при котором целик грунта срезается по фиксированной плоскости при заданном нормальном давлении. Для определения значений сцепления и угла внутреннего трения для проб А и В проводилась серия из восемнадцати испытаний подготовленных целиков грунта с заданными плотностью и природной влажностью при шести различных значениях нормального уплотняющего давления.
Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН. ISSN print
Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1 2541-9455
Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. ISSN online
Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1 2541-9463
Опытные испытания проводились по схеме консолидировано-дренированного среза со статическим режимом нагружения в соответствии с методикой, приведенной в ГОСТ 20276-2012 «Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости».
В состав установки для испытания грунта на срез входит:
— срезная коробка диаметром 300 мм и высотой 220 мм;
— жесткий штамп диаметром 280 мм и высотой 15 мм;
— гидравлическая система создания и измерения срезной и нормальной нагрузки;
— система измерения деформаций уплотнения и деформаций среза (сдвига).
Формирование образцов для испытаний проводилось методом послойного
уплотнения грунта естественной влажности в срезной коробке прибора (рис 3, а), при этом щебень ориентировался в соответствии с природным сложением в массиве (рис. 3, Ь) и достигалась плотность, соответствующая природной.
Нормальное давление передавалось на подготовленный целик грунта последовательно ступенями Ар по 0,1 Мпа. Каждая ступень давления при предварительном уплотнении выдерживалась в течение 5 мин, конечная ступень выдерживалась до условной стабилизации деформации сжатия грунта.
После предварительного уплотнения в сдвиговой коробке срезного прибора устанавливался зазор в 3 см, по которому проходила плоскость среза, на подвижное кольцо обоймы устанавливались устройства для измерения деформаций среза.
i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
Рис. 3. Элювиально-делювиальный грунт:
а — формирование целика из валовой пробы в срезной коробке; b — обнажение щебенистого элювиально-делювиального грунта Усть-Кутский район, правый берег р. Лены Fig. 3. Eluvial-deluvial soil: а — solid formation from the bulk sample in a shear box; b — exposure of the silty coarse eluvial-deluvial soil Ust-Kut region, right bank of the Lena river
ISSN print Известия Сибирского отделения Секции наук о Земле РАЕН.
2541-9455 Геология, разведка и разработка месторождений полезных ископаемых Т. 42 № 1 .
ISSN online Proceedings of the Siberian Department of the Section of Earth Sciences RANS. 2541-9463 Geology, Exploration and Development of Mineral Deposits Vol. 42 No. 1
1. Прямой метод — метод одноплос-костного среза. Лабораторные испытания проводились при следующих значениях нормального уплотняющего давления: 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6 МПа. Предельные средние касательные напряжения для каждого значения нормальной уплотняющей нагрузки представлены в табл. 2, графическое отображение результатов испытаний представлено на рис. 4.
По результатам испытания получены следующие параметры прочности
— проба А: сцепление с -0,0140±0,0099 МПа; угол внутреннего трения ф — 36,0±2,1°;
— проба В: сцепление с -0,0489±0,0104 Мпа; угол внутреннего трения ф — 24,2±1,9°.
2. Расчетный метод — в соответствии с «Методикой оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями». Метод ДальНИИС.
Результаты серии испытаний элювиально-делювиального грунта на плоский (прямой) сдвиг
Results of series of direct shear stress tests for eluvial-deluvial soil
Нормальное уплотняющее давление, при котором прикладывалась касательная нагрузка, МПа Предельное среднее касательное напряжение, при котором произошел срез (сдвиг), МПа
Методика дальниис для обломочных грунтов с глинистым заполнителем
Название документа
Методика оценки прочности и сжимаемости крупнообломочных грунтов с пылеватым и глинистым заполнителем и пылеватых и глинистых грунтов с крупнообломочными включениями
Вид документа
Информационный материал
Принявший орган
Различные информационные источники
Опубликован
/ ДальНИИС Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1989 год
Дата принятия
Доступ к полной версии документа ограничен
Этот документ или информация о нем доступны в системах «Техэксперт» и «Кодекс».
Бесплатная
демонстрация системНужен полный текст и статус документов ГОСТ, СНИП, СП?
Попробуйте «Техэксперт: Лаборатория. Инспекция. Сертификация» бесплатноРеклама. Рекламодатель: Акционерное общество «Информационная компания «Кодекс». 2VtzqvQZoVs
- Раздел Отраслевые и ведомственные нормативно-методические документы
- Раздел Нормативные документы
- Раздел 93.020 Земляные работы. Выемка грунта. Сооружение фундаментов. Подземные работы
- Раздел 93 ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО