Доверительная вероятность для расчета характеристик грунтов

Ручной расчет. Грунты

Привет всем. Я со своим дипломом уже совсем тубой стал, не могу никак понять:

1. Я получаю геологию, где стоят значения параметров грунтов для 1 и 2 п.с.
2. Мне надо долее посчитать, к примеру свайный фундамент

Я так понял, что значения в геологии уже расчетные, а не нормативные, то есть их уже не надо умножать ни ни какие к-ты запаса (имею ввиду именно параметры грунтов)? То, что они отличаются лишь статистической вероятностью я понял)

Заранее спасибо за ответ

__________________
без DWG мы никуда — и не туда, и не сюда.
Спасибо за то, что Вы есть, коллеги 😉
Просмотров: 6656
Регистрация: 06.06.2008
Сообщений: 32

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО
ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
СП 50-101-2004

5.3.15. Доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов a принимают равной при расчетах оснований по первой группе предельных состояний 0,95, по второй группе — 0,85. При соответствующем обосновании для сооружений I уровня ответственности допускается принимать большую доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов, чем указано выше. Примечания 1. Расчетные значения характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности, должны приводиться в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям. 2. Расчетные значения характеристик грунтов с, j и g для расчетов по несущей способности обозначают сI, jI, и gI, а по деформациям — сII, jII, и gII.

Support — ACD, ASD, ACA, ACM, RAC, RST

Регистрация: 19.10.2004
Stuttgart-Петербург
Сообщений: 238
Да, именно это и заставило сомневаться)
__________________
без DWG мы никуда — и не туда, и не сюда.
Спасибо за то, что Вы есть, коллеги 😉
Регистрация: 06.06.2008
Сообщений: 32

Посмотрел 2 попавшиеся под руку геологии, во всех есть таблица где указаны характеристики грунта
1. Нормативные
2. Расчетные с а = 0,95
3. Расчетные с а = 0,85

Умножать на к-ты не нужно
Свайный фундамент:
Для определения нс свай -берем расчетные с а = 0,95
Для расчета осадок -берем расчетные с а = 0,85

Таблицы с нормативными и расчетными св-вами грунтов не может не быть в геологии.

Последний раз редактировалось Тум-тум, 11.06.2008 в 11:54 .
Регистрация: 17.10.2007
Сообщений: 4,261
Правильно понимаете

Клименко Ярослав

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от Клименко Ярослав

Основания и фундаменты, геотехнологии

Регистрация: 02.04.2006
Ростов-на-Дону
Сообщений: 649
Тум-тум
И советы даете правильные и предельно точные. Приятно читать.

Support — ACD, ASD, ACA, ACM, RAC, RST

Регистрация: 19.10.2004
Stuttgart-Петербург
Сообщений: 238

Спасибо!
А если нет таблицы, тогда как?
Для определения нс свай — нормативеые/0,95
Для расчета осадок — нормативеые/0,85
Если я правильно понял ГОСТ

__________________
без DWG мы никуда — и не туда, и не сюда.
Спасибо за то, что Вы есть, коллеги 😉
Регистрация: 17.10.2007
Сообщений: 4,261
Сообщение от YRat

Спасибо!
А если нет таблицы, тогда как?
Для определения нс свай — нормативеые/0,95
Для расчета осадок — нормативеые/0,85
Если я правильно понял ГОСТ

Должна быть таблица.

Дальнейшие рассуждения неверны. Читайте СниП п.2.13 (или СП). Нормативные делятся на коэффициент надежности по грунту. Его значение зависит от «альфа» и от статистики.

Я так понимаю. Вы не должны сами изобретать расчетные характеристики, это должны делать изыскатели. В крайнем случае поступать в соотв. с п. 2.16 СНиП

Примечания: 1. Нормативные значения угла внутреннего трения n, удельного сцепления сn и модуля деформации Е допускается принимать по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1. Расчетные значения характеристик в этом случае принимаются при следующих значениях коэффициента надежности по грунту:

в расчетах оснований по деформациям g = 1;
в расчетах оснований по несущей
способности:

для удельного сцепления g© = 1,5;
для угла внутреннего трения
песчаных грунтов g() = 1,1;
то же, пылевато-глинистых g() = 1,15.

Клименко Ярослав

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от Клименко Ярослав

Доверительная вероятность для расчета характеристик грунтов

Качественно, быстро, c наилучшей стоимостью

скважин на воду, расчет водоотведения и водопотребления «>водоразбор а»> водопотребления , очистка воды для коттеджей, согласование/утверждения документов»> Деятельность

2.10. Основными параметрами механических свой ств гр унтов, определяющими несущую способность оснований и их деформации, являются прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения j , удельное сцепление с, модуль деформации грунтов Е, предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов R_c и т.п.). Допускается применять другие параметры, характеризующие взаимодействие фундамент ов с грунтом основания и установленные опытным путем (удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр.).

Примечание . Далее, за исключением специально оговоренных случаев, под термином «характеристики грунтов» понимаются не только механические, но и физические характеристики грунтов, а также упомянутые в настоящем пункте параметры.

2.11. Характеристики грунтов природного сложения, а также искусственного происхождения, должны определяться, как правило, на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений.

2.12. Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов устанавливаются на основе статистической обработки результатов испытаний по методике, изложенной в ГОСТ 20522-75 .

2.13. Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунтов Х, определяемых по формуле

Х = Х _n / g _g , (1)

где Х _n — нормативное значение данной характеристики;

g _g — коэффициент надежности по грунту.

Коэффициент надежности по грунту g _g при вычислении расчетных значений прочностных характеристик (удельного сцепления с, угла внутреннего трения j нескальных грунтов и предела прочности на одноосное сжатие скальных грунтов R_c , а также плотности грунта r ) устанавливается в зависимости от изменчивости этих характеристик, числа определений и значения доверительной вероятности a . Для прочих характеристик грунта допускается принимать g _g = 1.

Примечание . Расчетное значение удельного веса грунта g определяется умножением расчетного значения плотности грунта на ускорение свободного падения.

2.14. Доверительная вероятность a расчетных значений характеристик грунтов принимается при расчетах оснований по несущей способности a = 0,95, по деформациям a = 0,85.

Доверительная вероятность a для расчета оснований опор мостов и труб под насыпями принимается согласно указаниям п. 12.4 . При соответствующем обосновании для зданий и сооружений I класса допускается принимать большую доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов, но не выше 0,99.

Примечания : 1. Расчетные значения характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности, должны приводиться в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям.

2. Расчетные значения характеристик грунтов с, j и g для расчетов по несущей способности обозначаются с _I , j _I и g _I , а по деформациям с _II , j _II и g _II .

2.15. Количество определений характеристик грунтов, необходимое для вычисления их нормативных и расчетных значений, должно устанавливаться в зависимости от степени неоднородности грунтов основания, требуемой точности вычисления характеристики и класса здания или сооружения и указываться в программе исследований.

Количество одноименных частных определений для каждого выделенного на площадке инженерно-геологического элемента должно быть не менее шести. При определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом допускается ограничиваться результатами трех испытаний (или двух, если они отклоняются от среднего не более чем на 25 %).

2.16. Для предварительных расчетов оснований, а также для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов и опор воздушных линий электропередачи и связи независимо от их класса допускается определять нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов по их физическим характеристикам.

Примечания : 1. Нормативные значения угла внутреннего трения j _n , удельного сцепления с _n и модуля деформации Е допускается принимать по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1 . Расчетные значения характеристик в этом случае принимаются при следующих значениях коэффициента надежности по грунту:

в расчетах оснований по деформациям g _g = 1;

в расчетах оснований по несущей

для удельного сцепления g _{g (с)} = 1,5;

для угла внутреннего трения

песчаных грунтов g _{g ( j )} = 1,1;

то же, пылевато-глинистых g _{g ( j )} = 1,15.

2. Для отдельных районов допускается вместо таблиц рекомендуемого приложения 1 пользоваться согласованными с Госстроем СССР таблицами характеристик грунтов, специфических для этих районов.

Доверительная вероятность для расчета характеристик грунтов

Качественно, быстро, c наилучшей стоимостью

скважин на воду, расчет водоотведения и водопотребления «>водоразбор а»> водопотребления , очистка воды для коттеджей, согласование/утверждения документов»> Деятельность

12.1. Основания опор мостов и труб под насыпями следует проектировать с учетом особенностей конструкций этих сооружений, действующих на них нагрузок и условий эксплуатации, инженерно-геологических, гидрогеологических и гидрологических условий.

12.2. Основания опор мостов и труб под насыпями должны быть рассчитаны по несущей способности и по деформациям.

Расчет оснований опор мостов и труб под насыпями по несущей способности следует производить согласно указаниям СНиП по проектированию мостов и труб.

Расчет оснований опор мостов по деформациям должен включать определение осадок и кренов фундамент ов, а для оснований труб под насыпями — определение осадок фундамент ов и производится в соответствии с требованиями обязательного приложения 2 .

Расчет по деформациям оснований опор мостов внешне статически неопределимых систем следует производить с учетом взаимодействия оснований, фундамент ов, над фундамент ной части опор и пролетных строений.

Расчет осадок фундамент ов допускается не производить в случаях, предусмотренных СНиП по проектированию мостов и труб.

12.3. В местах залегания пылевато-глинистых грунтов с I_L > 0,6, биогенных грунтов и илов, а также на неустойчивых склонах, решение о конструкции трубы и ее фундамент а должно приниматься исходя из необходимости обеспечения устойчивости не только трубы, но и примыкающих к ней участков насыпи.

12.4. Доверительная вероятность a расчетных значений характеристик грунтов, определяемых в соответствии с требованиями пп . 2.12-2.14, должна приниматься для грунтов оснований опор мостов и труб под насыпями при расчетах оснований по несущей способности a = 0,98, по деформациям a = 0,9.

12.5. Глубина заложения фундамент ов опор и фундамент ов или грунтовых подушек труб под насыпями должна назначаться в соответствии с требованиями пп . 2.25-2.33 с учетом следующих указаний.

Если возможен размыв грунта для водотока, фундамент ы опор мостов должны быть заглублены не менее чем на 2,5 м от наинизшей отметки дна водотока в месте расположения опоры после его общего и местного размыва расчетным паводком и не менее чем на 2,0 м — при размыве наибольшим паводком.

При отсутствии возможности размыва грунта фундамент ы опор мостов в нескальных грунтах должны быть заглублены от поверхности грунта или дна водотока не менее чем на 1 м .

В скальные грунты с пределом прочности на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии R_c > 50 МПа (500 кгс/см 2 ) фундамент ы следует заглублять не менее чем на 0,1 м , а при R_c £ 50 МПа (500 кгс/см 2 ) — не менее чем на 0,25 м .

Примечание . Глубина размыва дна водотока должна определяться в соответствии с указаниями нормативных документов по проектированию мостов и труб, утвержденных Госстроем СССР или согласованных с ним.

12.6. Глубину заложения фундамент ов опор мостов и труб под насыпями следует принимать по табл. 2 при расположении уровня подземных вод на глубине d_w £ d_f + 2 м . Если по требованиям табл.2 глубина заложения фундамент ов должна быть не менее расчетной глубины промерзания грунта, все фундамент ы, за исключением фундамент ов или грунтовых подушек для средних звеньев одноочковых труб отверстием до 2 м , следует заглублять не менее чем на 0,25 м ниже расчетной глубины промерзания грунта. При этом за расчетную глубину промерзания принимается ее нормативное значение.

Фундаменты или грунтовые подушки средних звеньев одноочковых труб отверстием до 2 м допускается закладывать без учета глубины промерзания грунта.

В случаях, когда глубина заложения фундамент ов не зависит от расчетной глубины промерзания грунта, соответствующие грунты, указанные в табл. 2 , должны залегать не менее чем на 1 м ниже нормативной глубины промерзания грунта.

Примечание . Глубину заложения фундамент ов и грунтовых подушек под средние звенья труб диаметром 2 м и более следует назначать с учетом уменьшения глубины промерзания грунта в направлении к оси насыпи.

12.7. Трубы под насыпями следует укладывать на фундамент ы или на уплотненные грунтовые подушки. Фундаменты обязательны для звеньев и оголовков труб незамкнутого поперечного сечения и рекомендуются для оголовков труб любой конструкции.

В случаях заложения оголовков труб на грунтовых подушках должны предусматриваться противофильтрационные экраны.

12.8. Основанию труб (в целях сохранения в процессе эксплуатации необходимого уклона для стока воды по трубам и предупреждения их подтопления снизу) должен придаваться строительный подъем в зависимости от высоты насыпи и физико-механических свой ств гр унтов основания

1.7. НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ

Нормативные и расчетные значения характеристик грунта вычисляют для каждого выделенного на площадке строительства инженерно-геологического элемента (слоя грунта). За нормативное значение характеристики принимают среднее арифметическое значение результатов частных определений. При переходе к расчетному значению учитывается, что среднее значение вследствие неоднородности грунта и ограниченного числа определений может содержать ошибку, которая должна быть исключена. Расчетные значения устанавливают для характеристик, используемых в расчетах оснований и фундаментов.

Статистическую обработку опытных данных начинают с проверки на исключение возможных грубых ошибок (отскоков). Исключать необходимо максимальное или минимальное значение Х_i для которого выполняется условие

,

(1.8)

где — среднее значение; v — статистический критерий, принимаемый по табл. 1.21; S_dis — смещенная оценка среднего квадратического отклонения:

,

(1.9)

здесь n — количество определений.

ТАБЛИЦА 1.21. ЗНАЧЕНИЯ СТАТИСТИЧЕСКОГО КРИТЕРИЯ

Число определений	v	Число определений	v	Число определений	v
6	2,07	13	2,56	20	2,78
7	2,18	14	2,60	25	2,88
8	2,27	15	2,64	30	2,96
9	2,35	16	2,67	35	3,02
10	2,41	17	2,70	40	3,07
11	2,47	18	2,73	45	3,12
12	2,52	19	2,75	50	3,16

– нормативное (среднее арифметическое) значение

;

(1.10)

– среднее квадратическое отклонение

;

(1.11)

V = S/X_n;

(1.12)

– ошибку среднего значения (в абсолютных единицах) или (относительная ошибка)

; ;

(1.13)

– доверительный интервал, характеризующий область вокруг среднего значения, в пределах которой с заданной вероятностью α находится «истинное» (генеральное) среднее значение,

; ;

(1.14)

где t_α — коэффициент, принимаемый по табл. 1.22 в зависимости от заданной вероятности (надежности) α и числа определений n ;

ТАБЛИЦА 1.22. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА t_α ПРИ ОДНОСТОРОННЕЙ ДОВЕРИТЕЛЬНОЙ ВЕРОЯТНОСТИ α

Число определений n –1 или n –2	tα при α		Число определений n –1 или n –2	tα при α
	0,85	0,95		0,85	0,95
2	1,34	2,92	13	1,08	1,77
3	1,26	2,35	14	1,08	1,76
4	1,19	2,13	15	1,07	1,75
5	1,16	2,01	16	1,07	1,76
6	1,13	1,94	17	1,07	1,74
7	1,12	1,90	18	1,07	1,73
8	1,11	1,86	19	1,07	1,73
9	1,10	1,83	20	1,06	1,72
10	1,10	1,81	30	1,05	1,70
11	1,09	1,80	40	1,06	1,68
12	1,08	1,78	60	1,05	1,67

– коэффициент надежности по грунту

γ_g = 1/(1 ± δ);

(1.15)

– расчетное значение характеристик

X = X_n/γ_g

(1.16)

X = X_n ± Δ; X = X_n (1 ± δ).

(1.17)

Указанная статистическая обработка применяется для таких характеристик грунтов, используемых при расчетах оснований, как плотность и модуль деформации нескальных грунтов и предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов. Для физических характеристик вычисляются их нормативные значения. Для модуля деформации, а также характеристик относительной просадочности и набухания допускается принимать расчетные значения равными нормативным.

Для прочностных характеристик грунтов — угла внутреннего трения φ и удельного сцепления с — методика статистической обработки имеет следующие особенности. Нормативные значения φ и с определяют по нормативной зависимости τ = σ tgφ + c , вычисляемой методом наименьших квадратов на основе всех определений τ в рассматриваемом слое грунта. Вычисления проводят по формулам:

;

(1.18)

,

(1.19)

.

(1.20)

Средние квадратические ошибки с и φ определяются по формулам:

;

(1.21)

,

(1.22)

.

(1.23)

Коэффициенты вариации φ и с вычисляются по формуле (1.12), а доверительный интервал

δ_tgφ = t_αV_tgφ; δ_c = t_αV_c.

(1.24)

Расчетные значения φ и с находят по формулам (1.16) и (1.17). Доверительная вероятность α принимается равной 0,85 при расчетах оснований по деформациям и равной 0,95 при расчетах несущей способности оснований и расчетах подпорных стен.

Расчетные значения характеристик грунта φ , с и ρ для расчетов оснований по несущей способности обозначаются φ_I , с_I и ρ_I , а для расчетов по деформациям — φ_II , с_II и ρ_II .

Пример 1.1. Для известняков определено 13 значений предела прочности на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии R_ci (табл. 1.23). Делаем проверку на исключение возможные грубых ошибок, для чего вычисляем:

= 222/13 = 17,08 ≈ 17 МПа;

S_dis = = 5,14 ≈ 5 МПа.

ТАБЛИЦА 1.23. К ПРИМЕРУ 1.1

Номер опыта	Rci , МПа	– Rci	( – Rci ) 2
1	18	–1	1
2	15	2	4
3	22	–5	25
4	11	6	36
5	12	5	25
6	10	7	49
7	24	–7	49
8	20	–3	9
9	11	6	36
10	18	–1	1
11	27	–10	100
12	15	2	4
13	19	2	4
	222	–	343

По табл. 1.21 находим для n = 13, v = 2,56, тогда vS_dis = 13. Наибольшее отклонение от среднего значения составляет 10 (опыт № 11), что меньше 13, следовательно, опытные данные не содержат грубых ошибок. Для вычисления расчетного значения R_c находим:

S = = 5,35 ≈ 5 МПа; V = 5/17 = 0,29.

Поскольку прочность скальных грунтов используется для оценки несущей способности оснований из этих грунтов, расчетное значение R_с должно быть определено с доверительной вероятностью 0,95. Для α = 0,95 и n-1 = 12 по табл. 1.22 находим t_α = 1,78.

Тогда по формуле (1.14)

δ = 1,78 · 0,29/ = 0,14.

Далее воспользуемся формулой (1.17): R_с = 17 (1 – 0,14) = 14,62 ≈ 15 МПа.

Здесь значение δ взято со знаком минус, так как это обеспечит большую надежность расчета оснований по несущей способности.

Пример 1.2. Для инженерно-геологического элемента, сложенного суглинками, было выполнено 27 лабораторных определений сопротивления срезу τ в девяти сериях при трех значениях нормального давления σ = 100, 200 и 300 кПа (табл. 1,24).

Прежде чем приступить к вычислению нормативных и расчетных значений с и φ , следует выполнить проверку на исключение грубых ошибок в определениях τ при каждом значении нормального давления. Необходимые для этого подсчеты приведены в табл. 1.24. Значения статистического критерия v приняты по табл. 1.21 для n = 9. В результате проверки получено, что при всех значениях нормального давления , следовательно, опытные данные не содержат грубых ошибок.

Вычисления нормативных и расчетных значений с и φ следует вести в табличной форме (табл. 1.25).

ТАБЛИЦА 1.24. К ПРИМЕРУ 1.2

Номер серии опытов	σ = 100 кПа			σ = 200 кПа			σ = 300 кПа
	τi, кПа		() 2	τi, кПа		() 2	τi, кПа		() 2
1	75	–3,33	11,0888	95	12,22	149,3284	115	22,22	493,7284
2	70	1,67	2,7889	100	7,22	52,1284	120	17,22	296,5284
3	75	-3,33	11,0889	120	–12,78	163,3284	160	–22,78	518,9284
4	65	6,67	44,4889	110	–2,78	7,7284	150	–12,78	163,3284
5	80	–8,33	69,3889	110	–2,78	7,7284	135	2,22	4,9284
6	65	6,67	44,4889	90	17,22	296,5284	135	2,22	4,9284
7	85	–13,33	177,6889	120	–12,78	163,3284	150	–12,78	163,3284
8	60	11,07	136,1889	100	7,22	52,1284	135	2,22	4,9284
9	70	1,67	2,7889	120	–12,78	163,3284	135	2,22	4,9284
	645	—	500,0001	965	—	1055,5556	1235	—	1656,5556
1 = 645/9 = 71,67; Sdis = = 7,45; v = 2,35; vSdis = 17,51; 13,33 < 17,51			2 = 965/9 = 107,22; Sdis = = 10,83; v = 2,35; vSdis = 25,45; 17,22 < 25,45			3 = 1235/9 = 137,22; Sdis = = 13,56; v = 2,35; vSdis = 31,87; 22,78 < 31,87

ТАБЛИЦА 1.25. К ПРИМЕРУ 1.2

Номер опыта	σi	τi	σ 2 i	σi τi			() 2
1	2	3	4	5	6	7	8
1	100	75	10 000	7 500	72,59	–2,41	5,8081
2	100	70	10 000	7 000	72,59	2,59	6,7081
3	100	75	10 000	7 500	72,59	–2,41	5,8081
4	100	65	10 000	6 500	72,59	7,59	57,6081
5	100	80	10 000	8 000	72,59	–7,41	54,9081
6	100	65	10 000	6 500	72,59	7,59	57,6081
7	100	85	10 000	8 500	72,59	–12,41	164,0081
8	100	60	10 000	6 000	72,59	12,59	158,5081
9	100	70	10 000	7 000	72,59	2,59	6,7081
10	200	95	40 000	19 000	105,37	10,37	107,5369
11	200	100	40 000	20 000	105,37	5,37	28,8369
12	200	120	40 000	24 000	105,37	–14,63	214,0369
13	200	110	40 000	22 000	105,37	–4,63	21,4369
14	200	110	40 000	22 000	105,37	–4,63	21,4369
15	200	90	40 000	18 000	105,37	15,37	236,2369
16	200	120	40 000	24 000	105,37	–14,63	214,0369
17	200	100	40 000	20 000	105,37	5,37	28,8369
18	200	120	40 000	24 000	105,37	–14,63	214,0369
19	300	115	90 000	34 500	138,15	23,15	535,9226
20	300	120	90 000	36 000	138,15	18,15	329,4225
21	300	160	90 000	48 000	138,15	–21,85	477,4225
22	300	150	90 000	45 000	138,15	–11,85	140,4225
23	300	135	90 000	40 500	138,15	3,15	9,9225
24	300	135	90 000	40 500	138,15	3,15	9,9225
25	300	150	90 000	45 000	138,15	–11,85	140,4225
26	300	135	90 000	40 500	138,15	3,15	9,9225
27	300	135	90 000	40 500	138,15	3,15	9,9225
	5400	2845	1 260 000	628 000	–	–	3257,4075

В графы 2 и 3 вписываем экспериментальные значения σ_i и τ_i . После вычислений, внесенных в графы 4 и 5, определяем tgφ_n и с_n . Значения в графе 6 получаем путем подстановки найденных значений tg φ_n и с_n в уравнение .

Обозначим знаменатель в формулах (1.18), (1,19), (1,21) и (1.22) буквой М и вычислим его значение:

М = 27 · 1 260 000 – 5 4002 = 4 860 000;

tgφ_n = (27 · 628 000 – 2845 · 5400) = 0,3278;

c_n = (2645 · 1 260 000 – 5400 · 628 000) =39,81 кПа.

После заполнении граф 7 и 8 находим:

кПа;

кПа;

;

V_c = 5,81/39,81 = 0,15; V_tgφ = 0,0269/0,3278 = 0,08.

Определяем расчетные значения с и φ для расчетов основания по первому предельному состоянию. Для α = 0,95 и n – 2 = 25, t_α = 1,71. Тогда:

δ_c = 1,71 · 0,15 = 0,26; γ_g(с) = 1/(1 – 0,26) = 1,35;

δ_tgφ = 1,71 · 0,08 = 0,14; γ_g(tgφ) = 1/(1 – 0,14) = 1,16;

c_I = 39,81/1,35 = 29,49 ≈ 29 кПа; tgφ_I = 0,3278/1,16 = 0,28; φ_I = 15°33′ ≈ 61°.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения