Буронабивные сваи в скальных грунтах

Особенности работы буронабивных свай в скальных грунтах средней крепости Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

ФУНДАМЕНТЫ В СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ / БУРОНАБИВНЫЕ СВАИ / НЕСУЩАЯ СПОСОБ-НОСТЬ СВАЙ / СОПРОТИВЛЕНИЕ СВАИ СДВИГУ / SHEAR RESISTANCE OF PEARS / НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ОСНОВАНИЯ / FOUNDATION IN ROCKS / ПАРАМЕТРЫ СОПРОТИВ-ЛЕНИЯ СДВИГУ СКАЛЬНОГО ГРУНТА / SHEAR PARAMETERS OF ROCKS / ДИЛАТАНСИЯ СКАЛЬНЫХ МАССИВОВ / DILATION OF ROCK MASSES / ШЕРОХОВАТОСТЬ СТЕНОК СКВА-ЖИНЫ / ROUGHNESS OF SHAFT WALLS / DRILLED SHAFTS / PIERS / BEARING CAPACITY OF PEARS / BEARING CAPACITY OF ROCKS

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Зерцалов М.Г., Устинов Д.В., Никишкин М.В.

В статье приведены результаты численных исследований поведения буронабив-ных свай в скальных массивах средней крепости (RQD=50-75%). Исследования пока-зывают, что при расчёте несущей способности и осадки свай необходимо учитывать ряд механических и геометрических параметров, оказывающих определяющее влияние на их статическую работу.I

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Особенности работы буронабивных свай в скальных грунтах средней крепости»

ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ В СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ СРЕДНЕЙ КРЕПОСТИ

DRILLED SHAFTS IN ROCKS OF MEDIUM STRENGTH

М.Г. Зерцалов, Д.В. Устинов, M.B. Никишкин

МГСУ ИЭВПС, кафедра ПОГР

В статье приведены результаты численных исследований поведения буронабив-ных свай в скальных массивах средней крепости (RQD=50-75%). Исследования показывают, что при расчёте несущей способности и осадки свай необходимо учитывать ряд механических и геометрических параметров, оказывающих определяющее влияние на их статическую работу.

In the paper the results of the numerical simulations of the behavior of piers in rock masses of middle strength (RQD=50-75%) are presented. The results demonstrate that epy bearing capacity of piers and settlements are considerably depend on the number of mechanical and geometrical parameters.

Активное строительство на территории Москвы высотных зданий всё чаще ставит перед проектировщиками вопрос о необходимости передачи на грунты основания нагрузок значительно превышающих их расчётное сопротивление. В таких случаях нередко используются свайные фундаменты, в том числе опирающиеся на скальные грунты. Так, например, при проектировании комплекса Москва-Сити, в качестве фундаментов 72-х этажного здания высотой 380 м предполагается использование буро-инъекционных свай диаметром 1,5 м, заделанных в мячковские и подольские известняки, залегающие на глубине около 40 — 42 м от дневной поверхности. При этом расчётная нагрузка на сваю составляет порядка 30 МИ. Для других зданий, входящих в комплекс Москва-Сити, нагрузка на подобные сваи достигает 60 МИ.

В настоящее время основным нормативным документом, определяющим расчёт свай, опирающихся на скальные грунты, является СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» [1], в которых несущая способность сваи определяется с помощью формулы:

где yc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый yc = 1, A — площадь опирания на грунт сваи м2, R — расчетное сопротивление грунта R под нижним концом сваи-стойки, кПа

где Rc,n — нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа (тс/м2 ), yg — коэффициент надежности по грунту, принимаемый yg=1,4, ld — расчетная глубина заделки набивной и буровой

свай и сваи оболочки в скальный грунт, м, /- наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки

В соответствии с формулой (2) несущая способность сваи определяется прочностью скального грунта на одноосное сжатие под её нижним концом и диаметром. В случае заглубления сваи в грунт, при расчёте её несущей способности, вводится коэффициент, принимающий во внимание глубину заделки и, таким образом, учитывающий сопротивление по боковой поверхности сваи.

В действительности же, прочность скальных массивов, определяемая степенью их трещиноватости, шириной раскрытия трещин и рядом других факторов, всегда будет меньше прочности скального грунта на одноосное сжатие, т.е. формула (2) всегда будет давать завышенные результаты. Кроме того, в строительной практике нередко возникают ситуации, когда дно скважины не удаётся очистить от шлама и несущая способность сваи определяется, в основном, сопротивлением по её боковой способности. В этих случаях свая работает, как «висячая» и формула (2) применяться не может.

Поведение буронабивных свай, заглубленных в скальные породы, изучалось многими зарубежными исследователями, как в лабораторных, так и в полевых условиях. Кроме того, имеется ряд аналитических исследований [2], выполненных на базе метода конечных элементов.

Анализ указанных публикаций показывает, что у свай, заделанных в скальный массив, большая часть приложенной нагрузки, как правило, воспринимается не за счёт сопротивления скального грунта под нижним концом сваи, а за счёт сопротивления сдвигу по боковой поверхности её заделки. Также из результатов этих исследований следует, что сопротивления сваи по боковой поверхности в значительной степени зависит от шероховатости стенок скважины. Авторы [3] показали, что нанесение искусственной, более крупной, шероховатости уменьшает осадку сваи в 1,6 — 2,0 раза по сравнению с естественной шероховатостью, образующейся при бурении скважины.

В задачу исследований, результаты которых представлены в предлагаемой статье, входило выявление основных факторов, влияющих на особенности поведения свай в скальных грунтах. Путём численного моделирования изучалась работа двух буронабивных свай (длинной и короткой) в скальных грунтах средней крепости при двух значениях показателя качества породного массива: RQD=45% и RQD=75%. Расчёты выполнялись с использованием упруго-пластической модели работы бетона сваи, скального массива и контакта сваи со скальным грунтом. На рис.1 показана расчётная схема, представляющая собой трёхмерную конечно-элементную сетку.

Рис.1. Расчетная схема испытаний

Исследовались сваи диаметром 2,0м и длиной 5м и 30м. В первой серии расчётов испытывались сваи, несущая способность которых обеспечивалась только сопротивлением по боковой поверхности («висячие» сваи). Во второй серии опытов — сваи, нагрузка на которые воспринималась, как грунтом под нижним концом сваи, так и за счёт сопротивления по их боковой поверхности. Поскольку с уменьшением показателя качества RQD увеличивается трещиноватость скального массива, а, следовательно, и его деформируемость, расчёты выполнялись для трёх значений отношения модуля упругости бетона к модулю деформации скального массива ЕБ / Еск = 1,5; 5,0; 20,0..

В расчётах также воспроизводилась шероховатость стенок скважины. Численные опыты проводились для двух значений угла наклона поверхности выступа шероховатости: 1=5° и.45° Прочностные свойства скального массива, сваи и контакта между ними в расчётах определялись в соответствие с законом Кулона. Для этого, в каждой рассматриваемой задаче, использовались соответствующие параметры сдвига ф и с. Значение нагрузки на сваю увеличивалась ступенями, при этом фиксировалась нагрузка, соответствующая началу разрушения контакта свая — скальный массив. В качестве предельных нагрузок фиксировались нагрузки, приводящие к полному разрушению контакта, либо соответствующие началу разрушения сваи или скального массива.

Исследования позволили отметить следующее.

Первая серия расчётов. В первой серии расчётов исследовались сваи, несущая способность которых определяется лишь сопротивлением по их боковой поверхности вдоль контакта со скальным массивом («висячие сваи»).

Результаты расчётов короткой сваи, имеющей длину 5м, представлены на рисунках 2 и 3 в виде графиков зависимости осадки сваи от приложенной к ней нагрузки.

Анализ кривых на графиках показывает, что работа коротких свай до начала раз-

рушения контакта характеризуется линейной зависимостью. При этом наибольшее влияние на их работу оказывает фактор ЕБ / Еск . Возрастание значения фактора с 1,5 до 20 раз увеличивает осадку сваи на 21%.

Из анализа результатов также следует, что, поскольку вся нагрузка воспринимается сопротивлением по боковой поверхности сваи, разрушение контакта свая — скальный массив происходит тогда, когда нагрузка превысит предельное сопротивление контакта сдвигу. В случае малой шероховатости стенок скважины (г = 5°), при достижении приложенной нагрузкой величины, превышающей сопротивление сваи сдвигу по боковой поверхности, контакт разрушается по всей длине практически мгновенно. В случае большой шероховатости (г = 45° ) разрушение контакта происходит не сразу и требует незначительного увеличения нагрузки. В соответствие с этим, на графиках (рис. 2 и 3) можно видеть небольшие нелинейные участки, соответствующие началу и полному разрушению контакта. Предельная нагрузка на сваю во всех опытах различается незначительно и в среднем составляет 8,2 МН.

Увеличение длины сваи до 30м существенно изменяет характер её работы (рис. 4 и 5). В 2,5 — 3,0 раза увеличивается нагрузка на сваю, при которой начинается разрушение контакта. При этом во всех опытах контакт разрушается постепенно. Длина разрушения контакта зависит от показателя качества скального массива (RQD) и степени шероховатости стенок скважины. В слабо трещиноватом скальном массиве (RQD=75%) и значительной шероховатости (г = 45° ) при разрушении контакта на 50 — 60% (рис.4) нагрузка на сваю достигает значения, при котором начинается разрушения бетона, и это значение рассматривается как значение максимальной нагрузки на сваю.

Рис. 4 . Испытания висячих свай длиной 30м. с одинаковым параметром RQD = 75%

При сильной трещиноватости (RQD=45%) и шероховатости (i = 5° ) контакт разрушается на 80 — 90%, после чего также начинает разрушаться свая (рис.5). Возрастание деформируемости скального массива приводит к возрастанию осадок сваи. При изменении отношения ЕБ / Еск от 1,5 до 20 значения осадок увеличиваются в 1,8 раза с 10 до 18 мм (рис.4 и 5).

-0,025 -0,03 -0,035 -0,04

Рис. 5. Испытания висячих свай длиной 30м. с одинаковым параметром И^Б = 45%

Эти же графики показывают, что увеличение степени шероховатости стенки скважины приводит к возрастанию несущей способности сваи с 1,5 до 1.7 раз.

Процесс потери несущей способности, как для коротких, так и для длинных «висячих» свай, развивается одинаково и зависит от условий на контакте сваи со скальным массивом и его длины. До начала разрушения контакта свая — массив зависимость осадка сваи — нагрузка на всех графиках, как указывалось выше, линейная, однако, в процессе разрушения контакта зависимость Q = / (Б) характеризуется существенной нелинейностью.

У коротких свай эпюра касательных напряжений вдоль боковой поверхности является практически равномерной, поэтому процесс разрушения контакта начинается при достижении касательными напряжениями предельных значений и протекает очень быстро. Максимальная нагрузка на сваю в этом случае определяется началом разрушения контакта.

У длинных свай распределение касательных напряжений вдоль боковой поверхности характеризуется значительной неравномерностью. Их значения в пределах концевого участка в 2 — 3 раза меньше значений на участке у оголовка сваи. Разрушение контакта при увеличении нагрузки на сваю происходит по мере того, как максимальные касательные напряжения начинают превосходить предельное сопротивление сдвигу по боковой поверхности. Чем длиннее свая, тем дольше продолжается этот процесс. Как правило, в этом случае, напряжения в длинной свае достигают значений предела прочности бетона на сжатие гораздо раньше, чем разрушиться контакт и поэтому максимальная нагрузка на сваю определяется началом процесса её разрушения. В то же время графики на рис.4 и 5 показывают, что, как и ожидалось, при высоком модуле деформации скального массива и значительной шероховатости стенок скважины несущая способность сваи значительно увеличивается.

Вторая серия расчётов. Во второй серии расчётов исследовались сваи, несущая способность которых определялась, как сопротивлением по боковой поверхности сваи, так и сопротивлением грунта под её нижним концом.

Выполненные расчёты свидетельствуют о том, что в этом случае работа длинных и коротких свай, так же, как и в первой серии расчётов, в значительной мере определяется шероховатостью стенки скважины. При этом изменение степени шероховатости влияет на осадку свай в гораздо большей степени, чем величина модуля деформации скального массива под нижним концом сваи.

Результаты исследований коротких свай, графики которых представлены на рис.6

и 7, показывают, что уменьшение значения угла г с 45° / до 5° приводит к увеличению максимальных деформаций свай в 1,9 — 2,1 раза (с 22 до 50мм), как в слаботрещиноватом скальном массиве (RQD=75%), так и в массиве, значительно ослабленном трещинами (RQD=45%).

В то же время в отличие от коротких «висячих» свай изменение величины модуля деформации массива существенно влияет на несущую способность коротких свай, опирающихся на скальный массив,. Увеличение отношения ЕБ /Еск с 1,5 до 20

уменьшает несущую способность сваи в 1,4 раза при г = 45°, и в 2,2 раза при г = 5° (рис.6,7).

Рис. 6. Испытания комбинированных свай длиной 5м. с одинаковым параметром И^Б = 75%

Рис. 7. Испытания комбинированных свай длиной 5 м с одинаковым параметром И^Б = 45%

Предельное состояние при поэтапной нагрузке коротких свай, у которых несущая способность определяется, как сопротивлением по боковой поверхности, так и сопротивлением скального грунта под сваей, отличается от предельного состояния, наблюдаемого при испытании коротких «висячих» свай. Выполненные расчёты показывают, что у сваи, опирающейся на основание, прикладываемая к свае нагрузка распределяется следующим образом. Меньшая часть нагрузки, передаётся на сваю, большая же часть нагрузки приходится на преодоление сопротивления по её боковой поверхности. Эпюра распределения касательных напряжений по длине сваи является равномерной. В соответствие с этим, при достижении касательными напряжениями предельных значений, потеря несущей способности сваи начинается с разрушения по всей длине контакта свая — скальный массив. После этого предельное состояние в работе сваи определится, либо прочностью бетона на сжатие, либо несущей способностью скального массива. В слаботрешиноватом скальном массиве (RQD=75%), имеющем высокие прочностные свойства, и при значительной степени шероховатости стенок скважины, предельное состояние в работе сваи наступает после того, как развивающиеся в ней напряжения превысят прочность бетона на сжатие. Напротив, в трещиноватом массиве со средним показателем его качества (RQD=45%) и незначительной шероховатостью стенок скважины несущая способность сваи определяется прочностью скального массива под её концом. Нагрузка на сваю увеличивается, до тех пор, пока, передающееся от сваи на основание давление, не превысит расчётного сопротивления скального массива (рис. 6 и 7).

Увеличение длины меняет характер работы, опирающейся на скальный массив, сваи. Хотя, как и в предыдущих случаях, на её поведение оказывает влияние шероховатость стенки скважины (i) и отношение между модулем упругости и модулем деформации массива ЕБ / Еск, однако, влияние этих факторов на работу сваи не так

значительно, как в предыдущих случаях (рис.8,9). Так осадки длинной сваи при ухудшении механических характеристик скального массива увеличиваются всего в 1,7 раза. В то же время процессы потери несущей способности короткой и длинной, опирающихся на скальный массив свай, протекают различно.

Анализ напряжённо-деформированного состояния совместной работы длинной сваи и массива показывает, что касательные напряжения вдоль сваи, в отличие от расчётов первой серии, распределяются очень неравномерно. Их максимум наблюдается на участке, прилегающем к её оголовку, но постепенно, на глубине, равной = 2/3 сваи, касательные напряжения уменьшаются на порядок. В то же время прочность скального основания под длинной сваей увеличивается по данным [4], за счёт веса вышележащего породного массива, почти на 30% и становится выше прочности бетона. Аналогично предыдущему случаю, потеря несущей способности длинной сваи начинается с разрушения контакта вдоль боковой поверхности. Но теперь с увеличением нагрузки на сваю контакт разрушается постепенно до тех пор, пока нормальные напряжения в бетоне не достигнут его прочности на сжатие. Во всех расчётных случаях причиной потери несущей способности всех длинных свай является их разрушение (рис. 8,9).

Рис. 8. Испытания комбинированных свай длиной 30м. с одинаковым параметром И^Б = 75%

Рис. 9. Испытания комбинированных свай длиной 30м. с одинаковым параметром И^Б = 45%

Выполненные исследования работы буронабивных свай в скальных грунтах позволили сделать следующие выводы.

1. Несущая способность буронабивных свай и их осадки в скальных массивах в значительной степени зависят от условий взаимодействия сваи с массивом. Так характер работы сваи, несущая способность которой определяется только сопротивлением по боковой поверхности, существенно отличается, от характера работы сваи, несущая способность которой увеличивается за счёт сопротивления скального массива под её концом.

3. Результаты исследований позволили определить факторы, оказывающие определяющее влияние на работу буронабивных свай в скальных грунтах. К ним относятся: характер шероховатости стенок скважины, отношение длины скважины к её диаметру и отношение модуля упругости материала сваи к модулю деформации скального массива. Игнорирование указанных факторов может привести к значительным ошибкам, как при определении осадок буронабивных свай, так и при определении их несущей способности.

5. Методика расчёта работы свай в скальных грунтах, предлагаемая в СНиП 2.02.03-85 несовершенна, поскольку предлагает рассматривать все сваи, как сваи -стойки и не учитывает сопротивления по их боковой поверхности. Кроме того, методика не позволяет определять осадки свай и даёт заведомо завышенные результаты при подсчёте их несущей способности. Учитывая это, целесообразно продолжить исследования взаимодействия свай со скальным грунтом, уделяя особое внимание изучению закономерностей, определяющих деформирование и предельное состояние системы свая — скальный массив.

6. Принимая во внимание, всё возрастающий объём строительства высотных зданий, передающих через сваи значительную нагрузку на скальные породы, следует также разрабатывать методики расчёта, более полно учитывающие всё многообразие факторов, влияющих на работу свайных фундаментов, сооружаемых в скальных грунтах.

1. СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»

2. Willie D.C. Foundations on Rock. — London & New York, 1999

3. Horvath R.G., Kenney T.C., Kozicki P. Methods of improving the performance of drilled piers in weak rock. — Can. Geotech. J.,№20, 1983.

4. Lianyang Zhang Drilled Shafts In Rock, Analysis and Design. Taylor & Francis, 2007

Ключевые слова: фундаменты в скальных грунтах, буронабивные сваи, несущая способность свай, сопротивление сваи сдвигу, несущая способность основания, параметры сопротивления сдвигу скального грунта, дилатансия скальных массивов, шероховатость стенок скважины.

Key words: foundation in rocks, drilled shafts, piers, bearing capacity of pears, shear resistance of pears, bearing capacity of rocks, shear parameters of rocks, dilation of rock masses, roughness of shaft walls.

Обязательно ли заделывать буронабивную сваю-стойку в скальный грунт на 0.5м

Обязательно. Т.к. на поверхности скального грунта очень часто находится выветрелый слой. Вот этот слой и надо пройти.
Интересно, а чем бурите? Если шнеком, то неудивительно.

Регистрация: 19.02.2007
Сообщений: 33

Обязательно, есть норма на эту заделку, посмотрите в соответствующем СНиПе, навскидку не помню, но точно указано что в скальную на 0,5м минимум заглубить

Конструктор (не Lego)

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от Конструктор (не Lego)

Регистрация: 28.07.2008
Сообщений: 14

Бурят современной машиной, к счастью не шнеком. Заделка по нормам не менее 0.5м. Я считала, что как раз чтобы пройти рухлак, но вот сейчас мне высказали мнение, что вовсе нет, а для того, чтобы сваю защемить в грунт.

проектировщик ж/б, ОиФ

Регистрация: 21.04.2006
Санкт-Петербург
Сообщений: 1,115
Сообщение от 0mega
Бурят современной машиной.

Это, кстати, ни о чём не говорит! Бывает такое набурят этими машинами, ого-го, как говорится «техника в руках . «

Сообщение от 0mega
. но вот сейчас мне высказали мнение, что вовсе нет, а для того, чтобы сваю защемить в грунт.
Забавно! А армирование сваи с тем же расчетом делается?
Регистрация: 19.02.2007
Сообщений: 33

Причина этого явно не указана, в приложении рассматриваются примеры как заделки сваи в скальгный грунт. так и просто опирания на него
Мне думается так: если расчет проведен при заделанной свае — надо забуриваться, нет возможности — обращаться в проектировщикам чтобы пересчитали, возможен ли вариант без заделки

Конструктор (не Lego)

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от Конструктор (не Lego)

Регистрация: 03.11.2006
Сообщений: 868

Заделка не обязательна. Вы просто должны корректировать нормативное сопротивление грунта под концом для заделанной и незаделанной (если свая оприается равномерно и скала не размываемая)

Регистрация: 28.07.2008
Сообщений: 14

Спасибо всем за отзывы. Эта информация мне понятна. Возникает тогда следующий вопрос: допускается ли тогда армировать такую сваю только в верхней части (на 2.5м), если мы не имеем заделку в скальный грунт, потому что при заделке, получим определенный момент и арматура мне кажется нужна.

Регистрация: 28.09.2006
Dnepropetrovsk
Сообщений: 683

Выскажусь.
1.Как уже говорилось заделка необязательна. Конечно, если вы желаете угробить не одну дорогостоящую коронку и увеличить продолжительность работ и их стоимость — пожалуйста можно идти в скалу на 0,5 м. (П.С. Может у вас здание 100 этажей или огромные нагрузки на сваю или присутствует теоретическая вероятность скольжения свай когда залегание опорного слоя имеет большой угол наклона)
2.Армирование сваи зависит не от того заделана она в скалу или нет. Зависит от изгибающих моментов которые возникают в сечении сваи от внешних нагрузок. Армирование в верхней части допускается в случае, когда нет изгибающих моментов, либо величина их незначительна, а присутствует только вертикальная вдавливающая нагрузка.

Регистрация: 28.07.2008
Сообщений: 14

Спасибо за ответ, я давно занимаюсь расчетами, и это все прекрасно знаю. Просто хотелось услышать мнение профессионалов по этому вопросу, потому что уверенность просто пропала, т.к. человек достаточно опытный и уважаемый сделал заяление об обязательной заделке в скалу, вплоть до если не буриться, то взрывать.

Регистрация: 18.03.2006
Сообщений: 1,501

0mega
Вы так и не уточнили: есть ди на поверхности скального грунта выветрелый слой? И еще, как называется ваш скальный грунт и каковы его характеристики?
Если следовать букве СНиП Свайные ф-ты, то буровые сваи заделываются не менее чем на 0,5м (ф-ла 6 и п 4.1.б СНиП СФ)
А если проектировщики учли заглубление 0,5м в ф-ле 6 при определении расчетного сопротивления грунта? А добавка расчетного сопротивления грунта в этой формуле даже при диаметре 1,0м составляет 25%. При меньших диаметрах сваи сопротивление еще больше увеличивается
ЗЫ: опирать без заделки на скалу можно только сваи-оболочки (п,4.1.в СНиП СФ)

проектировщик ж/б, ОиФ

Регистрация: 21.04.2006
Санкт-Петербург
Сообщений: 1,115

Romka
Хорошее замечание Плюс еще можно глянуть в прил.1 СНиП СФ, где эта самая заделка влияет на перемещение и угол поворота сваи (если таковые предполагаются от нагрузки).
P.S. Прил.1 — наверное одноиз самых жестоких, в плане расчета,, хотел его как-то в эксель загнать, но так и не осилил Да и дело это не особо благодарное. ИМХО, когда решающий фактор — горизонтальные нагрузки, то надо закладывать испытания свай!

Регистрация: 28.07.2008
Сообщений: 14

Про грунты справедливое замечание. В основании сваи будут Граниты красновато-розового цвета, средне и мелкокристаллические, средней прочности, трещиноватые, насыщенные водой. По ним идет насыпной грунт, потому что ранее предполагалось (до кризиса) другое здание. Котлован был разработан до скалы, рухляк(выветрелые слои) разобрали где смогли. На сколько мне известно даже пришлось менять посадку, потому что скала неразборная. Но тут грянуло сами знаем что и все засыпали, послойно уплотняли. Теперь будет здание попроще и на буронабивных сваях.
А по-поводу нагрузок N=600т, М=4т

где-то в Москве не выходя из дома

Регистрация: 23.07.2009
Сообщений: 4,018

А как проконтролиовать оперлась свая на скальный грунт или нет если не заглублятся ориентировочно на 0,5 м.

__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет

vedinzhener

Посмотреть профиль

Найти ещё сообщения от vedinzhener

Мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

ФУНДАМЕНТЫ В СКАЛЬНЫХ ГРУНТАХ / БУРОНАБИВНЫЕ СВАИ / НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СВАЙ / СОПРОТИВЛЕНИЕ СВАИ СДВИГУ / SHEAR RESISTANCE OF PEARS / НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ОСНОВАНИЯ / FOUNDATION IN ROCKS / ПАРАМЕТРЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ СДВИГУ СКАЛЬНОГО ГРУНТА / SHEAR PARAMETERS OF ROCKS / ДИЛАТАНСИЯ СКАЛЬНЫХ МАССИВОВ / DILATION OF ROCK MASSES / ШЕРОХОВАТОСТЬ СТЕНОК СКВАЖИНЫ / ROUGHNESS OF SHAFT WALLS / DRILLED SHAFTS / PIERS / BEARING CAPACITY OF PEARS / BEARING CAPACITY OF ROCKS

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Зерцалов М.Г., Никишкин М.В.

В статье рассматривается мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах»

МИРОВОЙ ОПЫТ В ПРОЕКТИРОВАНИИ СВАЙ В СКАЛЬНЫХ

INTERNATIONAL EXPERIENCE IN DESIGNING PILES IN ROCK

М.Г. Зерцалов, M.B. Никишкин

МГСУ ИЭВПС, кафедра ПОГР

В статье рассматривается мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах.

The article deals with global experience in the design of piles in rock.

Активное строительство на территории России высотных зданий всё чаще ставит перед проектировщиками вопрос о необходимости передачи на грунты основания нагрузок значительно превышающих их расчётное сопротивление. В таких случаях нередко используются свайные фундаменты, в том числе опирающиеся на скальные грунты. Как пример, можно привести строительства комплекса Москва-Сити.

В настоящее время основным нормативным документом в России, определяющим расчёт свай, опирающихся на скальные грунты, является СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» [1], в которых несущая способность сваи определяется с помощью формулы:

где yc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый yc = 1, A — площадь опирания на грунт сваи м2, R — расчетное сопротивление грунта R под нижним

концом сваи-стойки, кПа

где Rcn — нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа (тс/м2 ), yg — коэффициент надежности по грунту, принимаемый yg=1,4, ld — расчетная глубина заделки набивной, буровой свай и сваи оболочки в скальный грунт, м, df — наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки

Но если обратиться к мировому опыту, например, согласно Канадскому руководству по проектированию фундаментов CGS (1992) [2] сваи устроенные в скальных грунтах передают нагрузку тремя способами

— только через сопротивление по боковой поверхности сваи;

— только через несущую способность скального грунта под нижним концом сваи;

— через комбинацию того и другого;

Несущую способность сваи обеспеченную как по боковой поверхности, так и под нижним концом сваи обычно вычисляют с использованием опытных соотношений,

выведенных из полевых испытаний. Существует два основных типа полевых испытаний: испытания на растяжение или испытания на сцепления, которые измеряют только сопротивление на боковой поверхности, и испытания на сжатие, которые измеряют либо сопротивление на боковой поверхности, либо сопротивлением грунта под нижним концом сваи, либо оба одновременно.

После окончания испытаний вычисляют сопротивление по боковой поверхности, xmax, и сопротивление под нижнем концом, qmax, следующими зависимостями:

где As = tcLB — периметр сваи, Ab = лВ2/4 — основание сваи, L — величина заглубления сваи, B — диаметр заделки, Qs — нагрузка воспринимаемая боковой поверхностью, Qb — нагрузка воспринимаемая грунтом под концом сваи.

Предельное сопротивление по боковой поверхности xmax и сопротивление грунта под нижним концом сваи qmax обычно согласовываются с пределом прочности на одноосное сжатие, ос. Например, xmax часто связывает ос с коэффициентом сцепления а, а = Xmax/ (4)

Вплоть до середины 1970х, определение несущей способности по боковой поверхности была основана на экстраполяции опытных данных полученных на испытаниях в глинах. Программы изыскания полевых исследований, проводимые в различных частях света (например Roseberg and Journeaux 1976 [14]; Horvath 1978 [5] и Williams 1980 [17]) показали, что коэффициенты сопротивления для скального грунта выше, чем в глинистом грунте. Исследования показали, что это связано с шероховатостью поверхности скважины. На основании этих исследований были получены зависимости для определения несущей способности по боковой поверхности. Reynolds and Kaderabek (1980) [13]: xmax = 0,3 oc (5) Gupton and Logan (1984) [4]: xmax = 0,2 oc (6)

Reese and ONell (1987) [12]: Xmax = 0,15 oc (7)

Roseberg and Journeaux (1976) [14] предложили следующую зависимость между предельным сопротивлением по боковой поверхности сваи и прочностью на одноосное сжатие:

Xmax = 0,375( 0С)0,515 (8)

Meigt and Wolshi [9] (1979) предположили следующую зависимость:

Xmax = 0,22( 0С)0,6 (9)

Основанные на анализе 202 точек на графике из лаборатории и полевых испытаний на нагрузку, Horvath 1982 [6] предлагает следующую зависимость:

Xmax = 0,2 ДО 0,3( 0С)0,5 (10)

Шероховатость стенок скважины — фактор который влияет на сопротивление по боковой поверхности. Степень шероховатости зависит от типа бурильного оборудования и жесткости скального массива. Работы Williams и др. (1980) [17] показали, что скважины с гладкими стенками проявляют хрупкое разрушение, в то время, как скважины, имеющие достаточную шероховатость проявляют пластичное разрушение.

В результате этих исследований, были разработаны классификации которые определяют шероховатость количественно. Одна такая классификация, предложенная Pells и др. (1980) [11] основана на размере и частоте щероховатости в стенках скважины (табл. 1.1). Основываясь на данной классификации, Rowe and Armitage (1987b) [15] предложил следующую зависимость для скважин с разной шероховатостью: Tmax = 0,45( 0С)0,5 для углублений с шероховатостью R1, R2 или R3 (11а) Tmax = 0,6( 0С)0,5 для углублений с шероховатостью R4 (116)

Таблица 2.1. классы шероховатости по Pells и др. (1980)

Класс Шероховатости Описание

R1 Скважина с гладкими стенками, расстояние между зубцами или высота зубца менее 1 мм.

R2 Высота зубца 1-4 мм, шириной больше, чем 2 мм, с расстоянием между зубцами от 50 до 200 мм

R3 Высота зубца 4-10 мм, шириной больше, чем 5 мм, с расстоянием между зубцами от 50 до 200 мм

R4 Высота зубца более, чем 10 мм, шириной больше, чем 10 мм, с расстоянием между зубцами от 50 до 200 мм

Как указано выше, шероховатость стенки углубления, являющейся важным фактором контроля развития сопротивления по боковой поверхности, активно изучалось. Другие факторы такие, как трещины в скальном массиве и геометрия углубления также изучались некоторыми исследователями.

Исследования Williams и др. (1980) [17] показали, что существование трещин в скальном массиве понижает сопротивление по боковой поверхности сваи Они выработали опытную зависимость между сопротивлением по боковой поверхности сваи трещиноватой породы и понижающего коэффициента j, показанного на рисунке 2.8, в котором:

Pw = f(j), j = Em/Ei (12)

где Em модуль упругости скального массива, Ei — модуль упругости не нарушенного скального массива, pw — понижающего коэффициента сопротивления по боковой поверхности

Рис 1.1. График зависимости понижающего коэффициента сопротивления по боковой поверхности и понижающего коэффициента]

Pabon and Nelson (1993) [9] изучал влияние слабых прослоек в скальном массиве, они сделали вывод, что сопротивление по боковой поверхности в таких грунтах намного меньше, чем в не поврежденном скальном массиве.

В отличие от сопротивления по боковой поверхности сваи, выдвигались многочисленные теории для оценки сопротивления грунта под нижним концом сваи. Из-за большого разнообразия теоретических результатов, были выведены эмпирические и полуэмпирические зависимости.

Подобно предельному сопротивлению по боковой поверхности, многие испытатели сравнивают сопротивление грунта под нижним концом сваи, qmax, с прочностью на одноосное сжатие скального массива. Некоторые из предложенных зависимостей:

Coates (1967) [3] qmax=3oc (13)

Teng (1962) [16] qmax=(5-8)Oc (14)

Rowe and Armitage (1987b) [15]qmax=2.7oc (15)

Исследования Pells and Turner (1980) [16] показали, что наличие трещин в скальном массиве может значительно повлиять на прочность скалы. В результате, были выведены зависимости с учетом размера и частоты трещин в скальном массиве. Канадское руководство по проектированию фундаментам (CGS 1992) [2] предлагает вычислить несущую способность основания по следующей формуле:

qmax =3ос KspDD (16)

где Ksp = [3+s/B][10(1+300g/s)0’5] — эмпирический коэффициент, s — расстояние между трещинами, B — диаметр заделки, g — ширина трещины, D = 1+0.4(L/B) < 3.4 -фактор глубины, L - глубина заделки.

Kulhawy and Goodman (1980) [17] предоставили метод, который учитывает трещинноватость, используя или расстояние между трещинами, или показатель качества массива (RQD). Авторы представляют следующее отношение

где J — поправочный коэффициент, зависимый от расстояния между трещин, c -сцепление, и Ncr — модифицированный коэффициент несущей способности, являющийся функцией угла внутреннего трения ф и расстояния между трещинами. Коэффициенты J и Ncr определяются по специальным графикам.

В качестве примера действующего метода расчета рассмотрим метод расчета Rowe and Armitage.

Типичный расчетный график, разработанный на основе анализа метода конечных элементов Rowe and Armitage (1987) [15], показан на рисунке 1.2, на котором нижней пунктирной линией показано решение задачи теорией упругости (без проскальзывания), а верхней пунктирной линией — полные условия проскальзывания (xavg/ xmax=1). Краткий обзор расчетного метода представим следующим образом:

1. Определяем следующие параметры расчета: а — допустимая расчетная осадка, wt;

б — диаметр сваи, В; в — прикладываемая нагрузка, Qt; г — предел прочности на одноосное сжатие ос; д — модуль материала сваи , Ep.

2. Вычислить предельное сопротивления по боковой поверхности, xmax, в соответствие с уравнением (2.9), то есть:

xmax=0.45(oc)0 5 для заделки с шероховатостью R1, R2 или R3 (18)

xmax=0.6(oc)0 5 для углублений с шерох-стью R4 (19),

Рис. 1.2. I=ErBwt/Qt, Qt — общая приложенная нагрузка на головку сваи; wt — перемещение головки сваи; B — диаметр сваи; Er — модуль Янга скального массива; Ep- модуль Юнга сваи; L — длина ceau;zagv — среднее сопротивление по боковой поверхности; zmax -предельное значение сопротивления по боковой поверхности

3. Вычислить модуль деформации Юнга для ненарушенных пород, Ei, следующим образом:

4.Применить понижающий коэффициент к xmax и Ei для нахождения проектных значений для сопротивления по боковой поверхности и модуля не нарушенного скального массива, то есть:

гдеf и fE — понижающие коэффициенты. По словам Rowe and Armitage (1987) [15], должно быть использовано значение, по крайней мере, равное 0,7 как для f, так и для fE. Частные коэффициенты, равные 0,7, выбраны для обеспечения эксплуатационной надежности, в случае превышения расчетной осадки менее чем на 30% (Rowe and Armitage (1987) [15]).

5. Вичислить (L/B)max, необходимой при полной нагрузке Qt, действующей на боковую поверхность

6. Рассчитать коэффициент влияния осадки, Id, (22)

7. Данный шаг включает выбор длины сваи, с учетом возможного скольжения на поверхности контакта свая-скальный грунт. Для этого подбирается подходящая номограмма для значений Ep/Er = Ep/Ed и Eb/Er из изданных Rowe and Armitage (1987) [15](например см. рис. 1.2):

(а) Провести прямую линию между координатами (L/B=0, Qb/Qt = 100%) и (L/B=Lmax/B, Qb/Qt = 0, где Qb — нагрузка на основание) (см. Рис. 1.2)

(б) Определить пересечение между прямой линией и номограммой, соответствующей коэффициенту влияния осадки Id, вычисленный в пункте 6 (см. Рис. 1.2).

Координата данной точки является проектным значением (L/B)d и соответствующее (Qb/Qt )d. Далее переходим к пункту 8.

(в) Если точка не определена, необходимо проверить возможность проектирования сваи в данных условиях. Выбрать подходящий график из множества других решений, представляющий упругое решение (без условий скольжения) (см. рис. 1.3) и нарисовать горизонтальную линию для I = Id. Найти пересечение данной линии с кривой для подходящего значения Ep/Er = Ep/Ed :

(г) Если есть точка пересечения на данной кривой, Требуемое L/B может быть получено как показано на рис. 1.3. Соответствующая нагрузка передаваемая на основание Qb/Qt определяется из на рис. 1.4. Переходим к пункту 8

(д) Если точка так и не найдена возвращаемся к первому пункту и повторяем методику. .

Рис. 1.3. Расчет сваи для условий без скольжения (по Rowe

and Armitage (1987)), I=ErBwt/Qt, Qt — общая приложенная нагрузка на головку сваи; wt — перемещение головки

сваи; B — диаметр сваи; Er -модуль Янга скального массива; Ep- модуль Юнга сваи; L -длина сваи;

Рис. 1.4. Расчет сваи для условий без скольжения (по Rowe and Armitage (1987), Qt -общая приложенная нагрузка на головку сваи; wt — перемещение головки сваи; B — диаметр сваи; Er — модуль Янга скального массива; Ep- модуль Юнга сваи; L — длина сваи;

8. Как только расчетные значения L/B и Qb/Qt определены, проверим, что давление под концом qb = Qb / лВ*В, не превышает максимального рекомендованного значения 2,5ос.

В случае слоистого скального грунта, Rowe and Armitage (1987) [15] предложили следующие зависимости для xmax и Ei:

L max =Sxs+(1-S)Xmax (23)

S — отношение длины прослоек к общей длине углубления (т.е. S = £ (толщина прослоек)/Щ;

tmax* и Ei* — измененные сопротивления на сдвиг и модули ненарушенной горной породы, соответственно.

i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

xs и Es — сопротивления на сдвиг вдоль прослоек и модули прослоек, соответственно.

В заключение можно отметить, что рекомендуемая в СНИП 2.02.03.-85 и используемая в нашей стране методика, не учитывает факторы, влияющие на работу сваи в скальных грунтах, Кроме того, она не позволяет определить, возникающие при этом осадки.

Используемые в зарубежной практике методики, хотя и учитывают специфику взаимодействия свай со скальным массивом, дают осреднённые результаты. Всё это свидетельствует о том, что исследования в данной области должны быть продолжены, при этом особое внимание должно быть уделено разработке новых, более совершенных методик расчёта.

1. СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»

2. CGS. (1992). Canadian Foundation Engineering Manual, 3rd Ed. Canadian Geotechnical Society, Toronto, Ont.

3. Coates, D. F. (1967). Rock mechanics principle. Energy Mines and Resources, Ottawa, Canada, Monograph 874.

4. Gupton, C, and Logan, T. (1984). «Design guidelines for drilled shafts in weak rocks of south Florida.» Proceedings, South Florida Annual ASCE Meeting, ASCE.

5. Horvath, R. G., Kenney, T. C., and Trow, W.P. (1980). «Results of test to determine shaft resistance of rock-socketed drilled piers.» Proceedings, International Conference on Structural Foundations on Rock, Sydney, 1, 349-361.

6. Horvath, R. G. (1982). Drilled piers socketed into weak shale — methods of improving performance. Ph.D. Dissertation, University of Toronto, Toronto, Ontario, Canada.

7. Kulhawy, F. H., and Goodman, R. E. (1980). «Design of foundations on discontinuous rock.» Proceedings, International Conference on Structural Foundations on Rock, Sydney, 1,209-220.

8. Meigt, A.C., and Wolski, W. (1979) «Design parameters for weak rock.» Proceeding, 7th European Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Brighton British Geotechnical Society, 5, 57-77.

9. Pabon, G., and Nelson, P. P. (1993). «Behavior of instrumented model piers in manufactured rock with a soft layer.» Geotechnical Special Publication No. 39, ASCE, 260-276.

10. Pells, P. J. N., and Turner, R. M. (1979). «Elastic solutions for the design and analysis of rock-socketed piles.» Canadian Geotechnical Journal, 16,481-487.

11. Pells, P. J. N., and Turner, R. M. (1980). «End-bearing on rock with particular reference to sandstone.» Proceedings, International Conference on Structural Foundations on itodfc, Sydney, 1, 181-190.

12. Reese, L.C., and O’Neill, M. W. (1987). «Drilled shafts: construction procedures and design methods.» Design manual, U.S. Department of Transportation, Federal Highway Administration, Mclean, VA.

13. Reynolds, R. T., and Kaderabek, T.J. (1980). «Miami limestone foundation design and construction.» ASCE, New York, N. Y.

14. Rosenberg, P., and Journeaux,N. L. (1977). «Friction and bearing tests on bedrock for high capacity socket design.» Canadian Geotechnical Journal, 113(3), 324-33.

15. Rowe, R. K., and Armitage, H. H. (1987b). «A design method for drilled piers in weak rock.» Canadian Geotechnical Journal, 24,126-142.

16. Teng, W. C. (1962). Foundation Design. Prentice-Hall Inc., Englewood Cliffs, N.J.

17. Williams, A. F. (1980). The design and performance ofpiles socketed into weak rock. Ph.D. dissertation, Monash university, Clayton, Victoria, Australia.

Статья представлена Редакционным советом «Вестник МГСУ»

Устройство буронабивных свай в водонасыщенных грунтах

Как монтировать буронабивные сваи в водонасыщенных грунтах

Буронабивная свая – это погруженный в землю железобетонный стержень. В отличие от других ж/б свай буронабивная создается прямо на месте работ: в пробуренную скважину помещаются арматурные прутья и заливается жидкий бетон.

Особенности использования буронабивных свай

Основные два фактора, влияющие на выбор фундамента – масса сооружения и тип грунта (состав, однородность, вязкость/сыпучесть, обводненность). Оптимальное решение для грунтов с высокими грунтовыми водами – буронабивные сваи. Применение свай обусловлено тем, что плотный слой, на который можно опереть фундамент, располагается глубоко. Бетонные предпочтительнее других видов, поскольку в агрессивных влажных условиях деревянные гниют, а металлические подвергаются коррозии.

Преимущества буронабивной технологии в сравнении с забивкой:

отсутствие ударных вибраций при погружении. Это особенно важно в черте города и вообще в любой местности с плотной застройкой;
не требуются высокие мощности, необходимые для забивки;
буровое оборудование компактно, это позволяет работать в ограниченном пространстве – например, под землей.

Большая несущая способность в сочетании с универсальностью применения делают буронабивные сваи одним из самых востребованных видов оснований. Они подходят для любых грунтов кроме скальных и крупнообломочных. В частности, они используются:

на заболоченной местности;
на торфяниках;
на разноуровневых участках (с уклоном);
на участках с высокими грунтовыми водами и глубоко залегающим плотным слоем.

На сильно обводненных грунтах производят мероприятие, предваряющее любые строительные работы – водопонижение.

Как происходит водопонижения при устройстве буронабивных свай

Водопонижение выполняется сразу после рытья котлована открытым или закрытым способом.

Открытый водоотлив заключается в откачке жидкости обычными центробежными насосами непосредственно из котлована и перенаправление ее в специальные приямки

При закрытом способе откачка осуществляется погружными насосами из скважин/колодцев, оборудованных иглофильтрами, размещенных по периметру котлована. Это способ чаще применяется на инфильтрационных грунтах – песках, супесях.

Мы монтируем шпунтовые сваи более 10 лет

По всем вопросам звоните: 8 800 707-72-09

Мы поможем вам выбрать самый подходящий и экономичный вариант изготовления буронабивного фундамента.

Технология устройства буронабивных свай в водонасыщенных грунтах

В зависимости от особенностей грунта (безотносительно к нагрузке от сооружения) выбирается один из трех способов погружения буронабивных свай:

сухой – скважина, арматура, бетон и никаких дополнительных приспособлений. Метод применяется в достаточно плотном грунте, где грунтовые воды находятся глубоко. Допустимая глубина погружения – до 30 метров, сечение сваи – 40-120 см;
с промывкой глинистым раствором. В процессе бурения скважины ее промывают специальным составом на основе бентонитовых глин. Глина связывает грунт на стенках скважины и предотвращает тем самым осыпание в ствол. Метод применяется в том числе на обводненных участках;
с обсадными трубами – основной способ монтажа на обводненных грунтах. Труба-обсадка предохраняет скважину не только от осыпания стенок, но и от затопления грунтовыми водами.

Укрепление раствором бентонитовых глин

Если скважину затапливает в процессе бурения, воду откачивают насосом. Порядок действий при монтаже:

Расчет и проектирование.
Разметка на участке в соответствии с проектом. Отмечаются точки бурения скважин.
Бурение. На грунтах с сильным морозным пучением (например, глинистых) скважину делают с уширением в области подошвы. Уширение можно создать механическим способом (использование бура ТИСЭ с выдвигающимся ножом) или взрывным: на дно скважины помещают заряд ВВ, при взрыве образуется полость.
Одновременно с бурением в скважину подавлением подается глинистый раствор. Для этой цели заранее создают два резервуара, для свежего раствора и для отработанного. Прокачка осуществляется насосом.
Помещение в готовую скважину по периметру окружности арматурных прутьев от 1,2 см сечением. Количество – от 4 и более.
Заливка бетоном от М300 и выше. Если есть уширение, его заполняют до начала армирования. Одновременно с заливкой бетон многократно трамбуют через небольшие отрезки.

Укрепление обсадными трубами

Обсадная труба – колонна, составленная из необходимого числа отрезков. Отрезки соединяют друг с другом механическим способом или сваркой. Водонепроницаемость стыков особого значения не имеет. Обсадку погружают в скважину одновременно с бурением и наращивают по ходу погружения.

По окончании бурения в скважину помещают заблаговременно связанный по периметру арматурный каркас и заливают бетон. Если проект предусматривает извлечение обсадки, это выполняется одновременно с заливкой. Труба в процессе извлечения совершает вращательные движения, за счет чего бетон трамбуется. В ряде случаев обсадная труба не извлекается, в дальнейшем усиливает и гидроизолирует бетонный столб.

Вы можете заказать устройство шпунтового ограждения под ключ в нашей компании
Мы оказываем полный комплекс услуг и имеем опыт реализации объектов любой сложности.

По всем вопросам звоните: 8 800 707-72-09

Наши услуги по устройству шпунтовых свай в водонасыщенных грунтах от «Арктик Гидро Строй»

Наше предприятие выполняет монтаж шпунтового ограждения в сухих и водонасыщенных грунтах. Мы предлагаем полный комплекс работ под ключ:

первичные геологоразведочные исследования, испытания грунтов и свай;
составление проекта;
демонтаж старых фундаментов на участке;
организация строительной площадки: коммуникации, подъезды, бытовой городок, ограждения и т.д.;
строительное водопонижение;
монтаж свай.

профессионалы с большим опытом;
качественная маневренная техника;
низкие цены;
бесплатные консультации;
допуски СРО и гарантия на работу;
быстрые сроки изготовления.

Мы также оказываем услуги по монтажу шпунтовых ограждений и подпорных стен из металлошпунта для любых целей. Мы предлагаем в аренду и на продажу с возможностью обратного выкупа по выгодной цене металлический шпунт в большом ассортименте. У нас также можно арендовать сваебойную технику.

Буронабивные сваи в скальных грунтах

Особенности работы буронабивных свай в скальных грунтах средней крепости Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Зерцалов М.Г., Устинов Д.В., Никишкин М.В.

Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Зерцалов М.Г., Устинов Д.В., Никишкин М.В.

Текст научной работы на тему «Особенности работы буронабивных свай в скальных грунтах средней крепости»

Обязательно ли заделывать буронабивную сваю-стойку в скальный грунт на 0.5м

Мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Зерцалов М.Г., Никишкин М.В.

Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Зерцалов М.Г., Никишкин М.В.

Текст научной работы на тему «Мировой опыт в проектировании свай в скальных грунтах»

Устройство буронабивных свай в водонасыщенных грунтах

Как монтировать буронабивные сваи в водонасыщенных грунтах

Особенности использования буронабивных свай

Как происходит водопонижения при устройстве буронабивных свай

Технология устройства буронабивных свай в водонасыщенных грунтах

Укрепление раствором бентонитовых глин

Укрепление обсадными трубами

Наши услуги по устройству шпунтовых свай в водонасыщенных грунтах от «Арктик Гидро Строй»

Добавить комментарий Отменить ответ