Коэффициент Пуассона грунта
Данный грунты являются полускальными, в связи с этим коэффициент Пуассона для них в инженерной геологии как характеристика грунта не рассматривается.
Регистрация: 10.12.2007
Сообщений: 255
AlphaGeo спасибо за исчерпывающий ответ.
Проектирование зданий и частей зданий
Регистрация: 12.06.2007
Екатеринбург
Сообщений: 3,042
| А у доломита, известняка, мергелей какие коэффициенты Пуассона? |
от 0,2 (скала, бетон) до 0,27 (крупнообломочные), так мне думается.
Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический.
В двух книгах. Кн. 2.
Под ред. А.А. Уманского.
Изд. 2-е, перераб. и доп. М., Стройиздат, 1973, 416 с.
страница 307
__________________
«Точно знают, только когда мало знают. Вместе со знанием растет сомнение». Иоганн Вольфганг Гете
Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР
Регистрация: 30.01.2008
Сообщений: 18,648
Коэффициент Пуассона характеризует упругие свойства материала. При приложении к телу растягивающего усилия оно начинает удлиняться (то есть длина увеличивается), а поперечное сечение уменьшается. Коэффициент Пуассона показывает, во сколько раз изменяется поперечное сечение деформируемого тела при его растяжении или сжатии. Для абсолютно хрупкого материала коэффициент Пуассона равен 0, для абсолютно упругого — 0,5. Для большинства сталей этот коэффициент лежит в районе 0,3, для резины он примерно равен 0,5. (Измеряется в относительных единицах: мм/мм, м/м).
У скалы есть упругие свойства.
Коэффициент Пуассона для большинства минералов и горных пород находится в интервале 0,2–0,4. Исключением является кварц, у которого из-за специфики строения кристаллической решетки m достигает 0,07.
http://www.gubkin.ru/faculty/magiste. CH2/Glava5.htm
СНиП II-94-80
Инженерно-геологические и гидрогеологические изыскания
| 1.8. Инженерные изыскания для проектирования и строительства выработок следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП по инженерным изысканиям для строительства, а также с учетом особенностей подземного строительства, предусмотренных настоящими нормами. . 1.9. Исходные инженерно-геологические материалы для проектирования выработок должны включать следующие данные: результаты испытаний механических свойств пород массива; . 1.10. Исходные данные для проектирования выработок получаются путем: использования имеющихся фондовых данных о результатах проведенной геологической разведки (предварительной, детальной, доразведки) и маркшейдерско-геодезических съемок; проведения геологических, гидрогеологических и других работ инженерно-геологических изысканий, включая бурение инженерно-геологических скважин непосредственно в местах предполагаемого расположения проектируемых выработок. . Для всех изученных слоев, пластов, прослоев и прочих морфологических элементов должны быть выполнены механические испытания керновых проб и установлены средние значения сопротивления пород одноосному сжатию, а также плотности, естественной влажности, коэффициента сцепления, угла внутреннего трения, модуля упругости, коэффициента Пуассона. |
Также диапазоны указаны в
ВСН 49-86 (Минэнерго СССР) Проектирование временной крепи гидротехнических туннелей
Приказ Минэнерго СССР от 17.06.1986 N 131а
Наименование грунтов
Коэффициент Пуассона
Категория крепости пород по СНиП IV-2-82 сб.29
Магматические породы мелкозернистые невыветрелые исключительной прочности (диабазы, габбро, диориты, джеспилиты, порфириты и др.) и метаморфические породы мелкозернистые невыветрелые исключительной крепости (кварциты и др.), сливные кварцы.
0,09-0,14
XI
Магматические породы мелкозернистые невыветрелые очень прочные (диабазы, диориты, граниты, базальты, андезиты и др.) и метаморфические породы мелкозернистые невыветрелые очень прочные (кварциты, роговики и др.).
0,1-0,15
X
Кремень, кварцитовые песчаники, известняки невыветрелые исключительной прочности мелкозернистые.
0,15-0,2
X
Магматические породы среднезернистые невыветрелые и слабовыветрелые прочные (граниты, диабазы, сиениты, порфириты, трахиты и др.) и метаморфические породы среднезернистые невыветрелые прочные (кварциты, гнейсы, амфиболиты и др.).
0,1-0,2
IX
Песчаники мелкозернистые окварцованные, известняки и доломиты очень прочные, мраморы очень прочные, кремнистые сланцы, кварциты с заметной сланцеватостью.
0,14-0,2
IX
Конгломераты и брекчии прочные на известковом цементе, доломиты и известняки прочные, песчаники прочные на кварцевом цементе.
0,14-0,2
VIII
Магматические породы крупнозернистые невыветрелые и слабовыветрелые (граниты, сиениты, змеевики и др.) и метаморфические породы, крупнозернистые невыветрелые (кварцево-хлоритовые сланцы и др.).
0,18-0,27
VIII
Аргиллиты и алевролиты прочные, магматические породы выветрелые (граниты, сиениты, диориты, змеевики и др.) и метаморфические породы выветрелые (сланцы и др.), известняки невыветрелые средней прочности, сидериты, магнезиты.
0,18-0,3
VII
Известняки и доломиты слабовыветрелые средней прочности, песчаники на глинистом цементе, метаморфические породы среднезернистые выветрелые (сланцы слюдистые и другие).
0,27-0,3
VI
Известняки и доломиты выветрелые средней прочности, мергель средней прочности, метаморфические породы крупнозернистые выветрелые средней прочности (глинистые, углистые, песчанистые и тальковые сланцы), пемза, туф, лиманиты, конгломераты и брекчии с галькой из осадочных пород на известково-глинистом цементе.
0,27-0,3
V
Антрациты, крепкие каменные угли, конгломераты и песчаники средней прочности, алевролиты и аргиллиты средней прочности, опоки невыветрелые средней прочности, малахиты, лазуриты, кальциты, туфы выветрелые, крепкая каменная соль.
0,27
V
Аргиллиты и алевролиты малопрочные, опоки выветрелые средней прочности, известняки и доломиты выветрелые малопрочные, валунные грунты, каменный уголь средней крепости, крепкий бурый уголь.
0,25-0,27
IV
Глины карбонатные твердые, мел плотный, гипс, мелоподобные породы малопрочные, ракушечник слабо сцементированный, гравийные, галечниковые, дресвяные и щебенистые грунты с валунами. Каменный уголь мягкий, отвердевший лесс, бурый уголь, трепел, мягкая каменная соль, глины и суглинки твердые и полутвердые, содержащие до 10% гальки, гравия или щебня.
0,25-0,27
III
Глины и суглинки без примесей гальки, гравия или щебня, туго- и мягкопластичные, галечниковые, гравийные, щебенистые грунты плотного сложения, пески гравелистые, грунты с корнями и с примесями, шлак слежавшийся.
0,3-0,4
11
__________________
«Безвыходных ситуаций не бывает» барон Мюнхаузен
Последний раз редактировалось Tyhig, 28.10.2010 в 12:42 .
К т пуассона для грунтов
Для характеристики деформационных свойств грунтов используются: модуль деформации E (модуль упругости Еу и модуль общей деформации Еобщ), коэффициент поперечного расширения р., модуль сдвига G и модуль объемного сжатия К.
Показатели деформационных свойств в пределах справедливости закона Гука связаны определенными зависимостями, которые позволяют по двум любым показателям определять остальные.
Модуль упругости Eу равен отношению напряжения при одноосном сжатии к относительной обратимой деформации.
Модуль общей деформации Еобщ равен отношению напряжения при одноосном сжатии к общей относительной деформации.
В зависимости от продолжительности давления на грунт различают: модуль динамической упругости Ел, модуль статической упругости Eд и модуль общей деформации Еобщ. Между этими модулями существует такое соотношение: Eд > Eу > Еобщ
Разница между статическим модулем упругости и модулем общей деформации зависит от вида породы и ее структуры: для скальных пород отношение Eу к Еобщ равно примерно 2, а для рыхлых глинистых пород может достигать нескольких порядков, так как их деформация происходит в результате существенного уплотнения грунта.
Для расчета осадки сооружений при действии статических нагрузок используется величина равновесного модуля общей деформации Еобщ, а при расчете деформаций от. кратковременных динамических нагрузок — величина Eу. Модуль динамической упругости Eд применяется в основном для установления определенных корреляционных соотношений.
Влияние минералогического состава на упругие свойства скальных грунтов. К настоящему времени накоплено значительное количество данных по упругим константам основных породообразующих минералов. Значение модуля упругости различных минералов изменяется в широком пределе. Такие минералы, как корунд, пирит, гранаты, магнетит, гематит, жадеит, оливин, циркон, обладают высокими значениями модуля упругости, равными или превышающими упругость стали (2•105 кГ/см 2 ). Затем идут минералы с высокой упругостью: диопсид, эпидот, авгит, роговая обманка, флюорит, апатит. Такие широко распространенные в осадочных дисперсных грунтах минералы; как кварц, полевые шпаты, слюды, кальцит, обладают средней упругостью. И наконец, есть минералы (серпентин, гипс и др.), обладающие низкой упругостью.
Влияние минералогического состава слагающих породу частиц на упругость можно установить лишь для образцов пород, обладающих незначительной пористостью (п<1%). При больших значениях пористости упругость пород определяется их структурно-текстурными особенностями (в основном пористостью, трещиноватостью и размером частиц).
У малопористых пород упругие параметры непосредственно зависят от упругих констант слагающих их минералов. Так, слюды дают понижение упругих констант пород, а темноцветные минералы и гранат —
повышение. Поэтому особенно высокой упругостью обладают ультраосновные породы и эклогиты. Упругость плагиоклазов зависит от их состава: с повышением основности упругие константы плагиоклазов растут. В связи с этим лабродориты по своей упругости занимают среднее место между кислыми и основными породами. Особо высокой упругостью обладает жадеит — минерал, типичный для особо плотных пород больших глубин. Этот и другие факты показывают, что упругость минералов и пород оказывается тем выше, чем при больших давлениях они образовались.
Высокими значениями модуля деформации, близкими по величине к модулю упругости основных минералов, обладают эклогиты, перидотиты, амфиболиты, пироксениты, габбро и диабазы, т. е. породы, принадлежащие к ультраосновным и основным интрузивам.
Влияние пористости и трещиноватости на модуль упругости и модуль общей деформации скальных пород. При рассмотрении изменения модуля упругости близких по минералогическому составу пород, но имеющих различную пористость, видно, что для каждой петрографической группы пород значения модуля упругости уменьшаются с ростом пористости. Для пород с высокой пористостью (n>10%) величина модуля упругости будет полностью определяться влиянием пористости.
Трещиноватость скальных пород является основным фактором, определяющим их деформируемость и прочность. Поверхность трещин в результате наличия макро- и микроскопических выступов и впадин обычно бугристая. Поэтому реальная площадь контакта двух блоков породы может быть в 100—100 000 раз меньше геометрической площади касания. Ввиду этого при возникновении сжимающих напряжений, нормальных к плоскости трещины, на выступах и прилегающих к ним зонах происходит концентрация напряжений, превышающих прочность материала выступа. В результате пластического деформирования или хрупкого разрушения выступов происходит сближение двух поверхностей. При этом увеличивается площадь реального контакта поверхностей и сопротивление деформированию.
С увеличением трещиноватости кварцевых порфиров деформационные показатели резко уменьшаются, при этом модуль упругости значительно превышает модуль общей деформации. Это объясняется тем, что при действии давления породы испытывают большие остаточные деформации. Причем по мере роста трещиноватости (увеличение Т или Ктр) эта разница становится больше. Закрытие и смыкание трещин под давлением, определяющее появление остаточных деформаций, приводит также к тому, что модуль общей деформации для второго цикла нагружения в 1,5—2 раза выше модуля общей деформации для первого цикла нагружения.
Выветривание скальных горных пород приводит к появлению и расширению микротрещин, ослаблению связей между зернами, а также к изменению химического состава пород. Поэтому деформационные и прочностные свойства пород зависят от степени их выветрелости. Из таблицы видно, что с глубиной пористость гранита уменьшается, а деформационные и прочностные показатели возрастают. На глубине 49 м гранит уже настолько прочен, что для него модуль упругости равен модулю общей деформации.
Неблагоприятное влияние трещиноватости на деформационные и прочностные свойства скальных пород уменьшается при цементации. При этом трещины заполняются цементным раствором, который после схватывания увеличивает сопротивление породы деформациям. В среднем модуль деформации скальных пород после цементации возрастает в 1,5 раза.
Влияние слоистости скальной породы на модуль деформации. При сжатии образцов слоистых осадочных скальных пород модуль деформации в направлении параллельно слоям обычно выше, чем перпендикулярно слоям. Это можно объяснить тем, что в первом случае сопротивляются более жесткие слои породы, тогда как во втором сжимаемость определяется в основном деформацией наиболее податливых слоев, зажатых между жесткими как между плитами. Очевидно, что фактор времени будет играть более заметную роль во втором случае, так как деформация жестких элементов породы будет протекать быстрее.
Следует подчеркнуть исключительно низкое значение коэффициента Пуассона для кварца (0,08), что обусловлено каркасным строением его кристаллической решетки. Поэтому значительное содержание кварца в породе приводит к уменьшению значения коэффициента. В скальных грунтах коэффициент Пуассона изменяется также в узких пределах — 0,1—0,3. В зависимости от увеличения пористости он снижается: в известняках-ракушечниках от 0,23 до 0,17, в органогенных известняках от 0,27 до 0,23, в мраморизованных органогенных известняках от 0,32 до 0,30. Но по мере перехода от плотных кварцитов к более пористым песчаникам увеличивается от 0,10—0,14 до 0,18—0,29.
Для дисперсных грунтов величина коэффициента Пуассона изменяется от 0,1 до 0,5. Большое значение имеет влажность: для сухого песка ц. равен 0,1—0,25, для водонасыщенного — 0,44—0,49.
В скальных грунтах решающее влияние на величину коэффициента Пуассона оказывает трещиноватость. В трещиноватой породе на деформацию сплошной ее части будет тратиться только часть общего усилия, другая часть будет тратиться на смыкание трещин и разрушение выступов; возникающее при этом расширение не будет вызывать расширение всего образца.
Коэффициент Пуассона. Коэффициент Пуассона является показателем способности породы к изменению объема в процессе деформации под действием напряжений. Обычно употребляемый в расчетах коэффициент Пуассона относится к упругой деформации.
Коэффициент Пуассона главных породообразующих минералов изменяется в небольших пределах: от 0,08 до 0,34. Можно выделить группу минералов с низким значением: от 0,08 до 0,16, в которую войдут в порядке возрастания кварц, гематит, пирит; затем группу минералов, для которых коэффициент изменяется от 0,21 до 0,29. Эта группа наиболее многочисленна и объединяет такие минералы, как полевые шпаты, слюды и другие силикаты. И, наконец, небольшая группа минералов имеет повышенное значение коэффициента: от 0,31 до 0,34 — серпентин, гипс, циркон.
Коэффициент Пуассона кристаллов зависит от типа кристаллической решетки и направления действия напряжения относительно кристаллографических осей. Для пород зависит от минералогического состава, трещиноватости и пористости.
Коэффициент Пуассона для грунта по ГОСТ 12248
Коэффициент Пуассона для грунта (коэффициент поперечного расширения или коэффициент поперечной деформации или Poisson’s ratio) — это показатель деформируемости грунта, характеризующий отношение поперечных и продольных деформаций грунта (то есть отношение относительных поперечных деформаций к относительным продольным деформациям грунта)
Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) необходимо определять по результатам испытаний в приборах трехосного сжатия по 5.3 ГОСТ 12248-2010 или в компрессионных приборах с измерением бокового давления.
При отсутствии экспериментальных данных,значения коэффициента Пуассона можно принять по п.5.4.7.5 ГОСТ 12248-96 :
- для крупнообломочных грунтов равен 0,27
- для песка составляет от0,30 до 0,35 в зависимости от плотности
- для супеси составляет от 0,30 до 0,35 в зависимости от плотности
- для суглинков составляет от 0,35 до 0,37 в зависимости от плотности
- для твердой глины (при показателе текучести IL=0) составляет от0,20 до 0,30 в зависимости от плотности
- для полутвердой глины (при показателе текучести IL от 0 до 0,25) составляет от 0,30 до 0,38 в зависимости от плотности
- для тугопластичной глины (при показателе текучести IL от 0,25 до 0,5 ) составляет от 0,38 до 0,45 в зависимости от плотности
- для мягкопластичной глины (при показателе текучести IL от 0,5 до 0,75 ) составляет от 0,38 до 0,45 в зависимости от плотности
- для текучепластичной глины (при показателе текучести IL от 0,75 до 1 ) составляет от 0,38 до 0,45 в зависимости от плотности
Меньшие значения коэффициента Пуассона необходимо применять при большей плотности грунта
Определение коэффициента относительного поперечного расширения
ООО НПП «ГЕОТЕК» | Производство автоматизированных приборов и комплексов для испытаний дисперсных и скальных грунтов с целью определения их механических свойств Генеральный спонсор «ГеоИнфо» info@npp-geotek.ru
Новая статья из цикла о возможностях современного испытательного оборудования посвящена определению коэффициента относительного поперечного расширения. Долгое время данный параметр в рамках стандартной производственной лаборатории определить было практически невозможно, и в результате он до сих пор воспринимается как «справочный». Но современное оборудование делает эту задачу вполне разрешимой без дополнительных затрат.
Принято считать, что описание деформаций линейно-упругих тел требует единственного параметра – модуля упругости, о котором говорилось в предыдущей статье данного цикла. Однако это не так: модуль упругости определяет деформации только в направлении действия усилий, но не позволяет определить изменение размеров тела в перпендикулярных направлениях. Для этого необходим второй параметр – коэффициент Пуассона μ , связывающий между собой приращения деформаций в поперечном и продольном направлениях, либо главные деформации:
При одноосном сжатии-растяжении знаки приращений деформации всегда будут разными (это хорошо видно на примере резиновой ленты: при растяжении ее ширина уменьшается), в связи с чем коэффициент Пуассона для абсолютного большинства материалов получается отрицательным. Для упрощения его обычно указывают по модулю. Тем не менее, существует группа материалов ( ауксетики , например, пирит или чистые металлы), в которых это не так, но среди дисперсных грунтов таких не встречается.
Минимально возможное значение коэффициента Пуассона – ноль. Это означает, что при одноосном сжатии-растяжении не наблюдается изменение поперечного сечения, а осевые деформации ε1 равны объемным εv . Такая ситуация характерна для хорошо сжимаемых материалов со слабыми внутренними связями, например, ваты или поролона. Максимальное значение 0,5 теоретически возможно только для абсолютно несжимаемых в объеме твердых тел и жидкостей, но практически такое высокое значение никогда не определяется. Более того, выполнение расчетов с таким экстремальным значением чаще всего заканчивается ошибкой из-за возникшего деления на ноль и бесконечной объемной жесткости – если действительно необходимо смоделировать такую среду, следует использовать значение 0,495–0,499.
Для линейно-деформируемых тел коэффициент Пуассона и коэффициент бокового давления связаны между собой следующим соотношением – оно справедливо при отсутствии поперечной деформации, то есть при компрессионном сжатии:
Как и в случае модуля упругости, который в случае первичного нагружения грунтов принято называть модулем общей деформации, так и коэффициент Пуассона называют в механике грунтов «коэффициентом относительного поперечного расширения». Это подразумевает, что в деформировании участвуют не только упругие связи, а происходит изменение структуры скелета грунта. Поэтому при первичном нагружении обычно определяется коэффициент относительного поперечного расширения, обозначаемый ν , а при разгрузке – аналогичный параметр νur , однако и он не тождественен коэффициенту Пуассона для линейно-упругих тел.
Прямое определение коэффициента относительной поперечной деформации возможно только в приборах с измерением перемещений в двух перпендикулярных направлениях – устройствах одноосного и трехосного сжатия. При этом поперечные деформации часто имеют настолько небольшую величину, что с трудом регистрируются измерительной аппаратурой. Именно поэтому в течение длительного времени коэффициент относительной поперечной деформации считался справочным параметром и приводился в нормативных документах и справочниках для различных разновидностей дисперсных грунтов. При этом зависимость модуля общей деформации от диапазона напряжений всегда подчеркивалась, а коэффициент относительной поперечной деформации считался константой. В связи с этим у многих специалистов сформировалось мнение, что данный параметр не требует прямого определения и для выполнения расчетов не принципиален. Тем не менее, он должен определяться для каждого случая и обязательно на том же участке испытания, что и модуль общей деформации, ведь соотношение между радиальными и осевыми деформациями меняется в ходе нагружения.
Например, для рыхлых грунтов в начале девиаторного нагружения происходит доуплотнение, приращение радиальных деформаций незначительно, коэффициент относительной поперечной деформации достаточно мал. По мере приближения к предельному значению девиаторного напряжения он увеличивается и стремится к 0,5, то есть Δεv → 0. В то же время, в пылевато-глинистых грунтах мягкопластичной и текучепластичной консистенции ν изначально имеет достаточно высокие значения (то есть они малосжимаемы в объеме из-за высокой степени водонасыщения). Однако если такой грунт выдержать до завершения фильтрационной консолидации, то объемная деформация может быть относительно большой, а расчетный коэффициент относительной поперечной деформации уменьшится. Таким образом, данный параметр нельзя рассматривать безотносительно режима испытаний, скорости нагружения, консистенции и плотности скелета грунта.
В связи с тем, что в грунтах при разгрузке остаточные деформации составляют значительную часть от общей деформации, бывает целесообразно определять механические характеристики по ветви разгрузки. При расчетах можно использовать два различных набора параметров: для первичного нагружения и для повторного нагружения/разгрузки. Несмотря на то, что определяют обычно только модуль деформации разгрузки и повторного нагружения E ur , коэффициент относительной поперечной деформации также меняется. Для большинства дисперсных грунтов его величина составляет νur = 0,1…0,2, однако его определение на ветви разгрузки зачастую сопряжено с трудностями измерения малых величин.
Современный уровень технических возможностей испытательного оборудования и измерительной аппаратуры позволяет проводить определение коэффициента относительной поперечной деформации в рамках стандартных испытаний без дополнительных затрат. Коэффициент относительной поперечной деформации, как при первичном нагружении, так и при разгрузке, определяется как отношение приращения относительных поперечных деформаций к приращению относительных продольных деформаций, взятое по модулю. В обязательном порядке диапазон определения должен строго соответствовать диапазону определения модуля.
Данная формула справедлива для случая прямого измерения радиальных перемещений при одноосном или трехосном сжатии. Необходимо помнить, что если в выбранном диапазоне напряжений наблюдается значительное изменение формы образца (отклонение от цилиндричности), то измеренное значение Rbulge следует привести к идеализированному цилиндру Rcyl с помощью коэффициента 0,7, иначе полученный параметр будет завышен. Для жестких грунтов (скальных и полускальных, твердых и полутвердых глин) этим можно пренебречь.
Однако чаще выполняется измерение объемных деформаций по объему жидкости, вытесненному из камеры или порового пространства, в связи с чем используется другая формула:
Несмотря на то, что в данном случае прямого измерения поперечных деформаций не проводится, в целом данный метод точнее, так как объемные деформации отражают весь объем образца, а не только небольшую его часть в середине высоты. Точность определения повышается при измерении объема жидкости, вытесненной из порового пространства, так как при этом снижается влияние качества дегазации жидкости и жесткости системы. К сожалению, для пылевато-глинистых грунтов этот способ измерения применим очень ограниченно в силу их низкой фильтрующей способности.
Как уже говорилось выше, диапазон определения коэффициента относительной поперечной деформации должен совпадать с диапазоном модуля общей деформации. Это можно представить графически с помощью зависимости объемных деформаций от осевых. На этом же графике видно, что диапазон определения E и ν не должен выходить на область дилатансии, так как там пренебрегать нелинейными деформациями сдвига уже нельзя.
Отдельной задачей, возникающей в последнее время перед производственными лабораториями, является определение коэффициента относительной поперечной деформации на ветви разгрузки. Порядок измеряемых величин радиальных деформаций при разгрузке образцов дисперсных грунтов значительно уменьшается – вплоть до того, что изменение объема не регистрируется в принципе, Δεv = 0, а значит νur = 0,5. Этот же эффект наблюдается при завышении скорости разгрузки: при упругом увеличении пористости возникает отрицательное поровое давление, жидкость всасывается. Но скорость этого всасывания подчиняется тем же фильтрационным законам, что и при первичном нагружении. Если разгрузка проводится без выдержки стабилизации или со слишком высокой скоростью, то параметры будут определены неверно.
Коэффициент относительной поперечной деформации, определяемый на ветви первичного нагружения и разгрузки, является неотъемлемым элементом механической модели, принятой в действующих нормативных технических документах. И если выполнение аналитических расчетов с использованием нормативных значений данного параметра с инженерной точностью позволяет получить удовлетворительный результат, то численное моделирование по «справочным» значениям теряет смысл.
Установки трехосного сжатия
Установки трехосного сжатия производства ООО НПП «Геотек» обеспечивают определение коэффициента относительной поперечной деформации как на ветви нагрузки, так и разгрузки. Измерения относительных поперечных деформаций осуществляются при помощи специальных экстензометров или вычисляются по результатам измерений объемных деформаций. Испытания проводятся в автоматизированном режиме с контролем всех параметров испытания в режиме реального времени.
Более подробную техническую информацию можно получить у специалистов компании или на сайте www.npp-geotek.ru .
Список литературы
ГОСТ 12248-2010. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости.
ГОСТ 26518-85. Грунты. Метод лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости при трехосном сжатии.
ISO 17892-9:2018. Geotechnical investigation and testing — Laboratory testing of soil — Part 9: Consolidated triaxial compression tests on water saturated soils.
Болдырев Г.Г. Методы определения механических свойств грунтов с комментариями к ГОСТ 12248-2010. М.: Прондо, 2014.
Мирный А.Ю. Аналитическое сопоставление методов прямого определения параметров деформируемости грунта. Геотехника, № 1, 2018.
Ухов С.Б. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты. М.: АСВ, 2005
Журнал остается бесплатным и продолжает развиваться.
Нам очень нужна поддержка читателей.
Поддержите нас один раз за год
Поддерживайте нас каждый месяц